дет затруднена. Ясно, что в этих условиях деформация| выступов стальной
заготовки будет незначительной. Нормальное давление деформирования при
использовании колец с а= 10е невелико.
Радиальная составляющая нормального давлення| деформирования уменьшается при
использовании об-; жимных колец с меньшими углами а, и поэтому при] In
(Fh/Fk.cp) = const происходит меньшее заполнение ка-i навок на стальной
заготовке алюминием. Выступы^ стальной заготовки при этом имеют меньшие
ограничен ния для деформации под действием осевой составляющей удельного
нормального давления деформирования]
В частности, при сварке обжимным кольцом с а=51 (ctg а= 11,43) деформация
верхней поверхности высту-1 па составляет 15%. Удельное нормальное давление де-(
формирования в этом случае на I стадии прн| In (Fh/Fk.cp) =0,15 составляет 11
кгс/мм2, а при In (Fh/Fk.cp) =0,35 оно резко возрастает и составляет* 25 и 45
кгс/мм2 на I и II стадиях деформирования соответственно.
Таким образом, 'более медленным заполнен! ем канавок на стальной заготовке
алюминием сочетании с большими давлениями на I стадии можг значительно
деформировать поверхности выступов.
При использовании обжимного кольца с a=i (ctg 3 =19,08) осевая нагрузка
стальной заготовки н| выступы в 19 раз меньше, чем радиальная.
Однако, как показали исследования, относительна! деформация поверхности
выступа при In (FB/FK.cp) — 0j в этом случае достигает 19%. Это объясняется тем,
чт! уже на I стадии деформирования при In (FBJFK.CV) -4 = 0,15 и заполнении
канавок на 68% нормаль* ное давление деформирования достигает 30 кгс/мм2 Осевая
составляющая нормального давления деформирования при этом составляет ~2 кгс/мм2.
Вероятно, этого давления достаточно, чтобы в начальный момент деформировать
вершину выступа на некоторую величину. Дальнейшее увеличение нормального
давления деформирования и его осевой составляющей обусловливает накопление
значительной деформации. Деформированный в начальный момент сварки выступ на
стальной заготовке при неполном заполнении канавок в дальнейшем деформируется
также под действием радиальной составляющей qx.
| |
|
|
2 П |
|
~~~~ё |
|
30 |
|
|
|
/ |
е © |
|
20 |
---- |
|
|
|
|
|
1С |
|
|
|
|
© |
| |
|
|
3
/ |
©е |
О 0,2 Ofi 0,6 ln(F„/FKCp)
с„г 48 Зависимость деформации вепх-■! нижней поверхностей выступов "ильной
Заготовки 8 ) от степени деформации при а =5° на II стадии де-
л. „.„тирании (при прессовании): формирования^ (_рр =1з()0; з _ р = 120„.
+ .-верхняя поверхность (удлинение); _ — нижняя поверхность (сжатие)
0]-1-'-7,-^
30 60 SO р,град
Рис. 49. Зависимость деформации поверхностей выступа стальной заготовки от
величины угла заточки (Р) при Ш <>Ук/ср>=°.6 " на II стадии
деформирования (при прессовании):
/ — верхняя поверхность (удлинение): 2 — нижняя поверхность (сжатие)
Па рис. 48 и 49 показаны зависимости е от 1п (/У^к.ср) и е от р, из которых
следует, что максимальные деформации выступов на стальной заготовке
накапливаются при £=30°, т. е. когда момент сопротивления выступов изгибу
минимален.
Влияние степени деформации трубной заготовки из сплава АМц на распределение
относительной деформации выступов стальной заготовки с углом р=60° при сварке
обжимным кольцом с а=5° показано на рис. 50. Видно, что первым деформируется
пятый, а последним девятый выступ. Такую очередность в пластической деформации
выступов можно объяснить формой выбранной алюминиевой заготовки. При 1п (/у/чер)
=0,7 деформация по всем выступам выравнивается.
Рис. 50. Зависимость деформации верхней и нижней поверхностей выступов
стальной заготовки от степени деформации при Р=60° и 0=5° на II стадии
деформирования (при прессовании): ' — пятый (средний); 2 — первый (верхний); 3 —
девятый (последний) выступ; -1- — растяжение.----сжатие
30 20 10
02
0,6 lfl(Ffl/FKp)
Карта
|
