г], кгс/мм2 60 \
д, кгс/мм*
40
20
| |
|
|
|
/
/
/ |
/
/
/
/ |
|
|
/ /
V./
1 |
|
|
| |
|
|
|
— |
- V 1
J
]
1 |
|
0,2
0,4 МГи/Гф)
Рис. 43. Зависимости расчетного нормального давления деформирования от
степени деформации алюминиевой заготовки из сплава АМц при и = 65 мм/ /мин и
(5=60°:
сплошные — при волочении; штриховые — при прессовании; 1 — а = 3°- 2 — а =5°;
з—а=7°; 4— а = 10°
¿0
20
|
1 |
/г |
"1 1 |
| |
/ /
// « |
|
| |
■ 1 ___
ч
г |
0,2 0,41п(Рн/Р№
Ри>.. 44. Зависимости расчетн-удельного нормального давлен^ деформирования
от степени деф мапин алюминиевой заготовки сплавл АМц при о = 65 мм/мин:
сплошные — Р = 120°; штриховые Р=30° I, 2 — прн волочении; 4—при прессовании; /,
3— а = 2, 4—а = 7°
сплавом канавок на стальной заготовке должна сущес^ венно зависеть от угла сс
обжимного кольца (см. р 35, 36).
На рис. 44 приведены расчетные значения ц в за: симости от степени деформации
обжимными кольца с углами а=5 и 7° алюминиевой заготовки из спла; АМц при сварке
стальных заготовок с углами (3=30 120°. Характер этих зависимостей аналогичен
рассм^и
г/у, кгс/мп
1*0 д. чгс/мм'-
Рис. 45. Зависимости расчетной составляющей нормального д;' деформирования от
нормального ления деформирования при v=G /мин;
штриховые — прн волочении; О! ные—прн прессовании: /, 3. 5-= 60°: 2— Р =30° и
120°; 4— Р = п 120°; 1 — а =3°; 2, 3— а--=5" а=7*: 5 - а —10°
выше.
ренным
отметить, что
величины
Следует с/у,кгс/мм больший
ппирост ьеличипш нормального давления на II стадии деформирования пп
отношению к I стадии
при 1П \Гъ11 ь-ср; — и,д—и,о
происходит при сварке стальных заготовок с 0=120° (а=5°).
На величину деформации вершины выступа стальной заготовки весьма влияет
осевая составляющая нормального давления деформирования цу (рис. 26). На рис. 45
приведены расчетные зависимости осевой составляющей нормального давления
деформирования <7,у на I и II стадиях.
Значение ду для I стадии деформирования находили по данным рис. 43 и 44 при
степени деформации, соответствующей выборке зазора между нижним торцом
алюминиевой и буртом стальной заготовок (см. рис. 32). Указанные зависимости в
рассматриваемом диапазоне линейны и не зависят от угла р, кроме того, угол
наклона прямых к оси ц уменьшается с уменьшением угла конуса а обжимного
кольца.
На рис. 46 в соответствии с данными, приведенными на рис 43, показаны
зависимости осевой составляющей нормального давления от степени деформации
заготовки из сплава АМц при различных углах заточки обжимного кольца и угле
профиля выступов стальной заготовки 6=30, 60 и 120° на I и II стадиях
деформирования. Вследствие увеличения степени деформации возрастает осевая
составляющая нормального давления деформирования. Необходимо отметить, что на II
стадии Деформирования резкий рост ду наблюдается при использовании обжимных
колец с а = 5 и 7°.
0,4 1п(РИ/Гкср)
Рис. 46. Зависимости расчетной осевой составляющей нормального давления от
степени деформации алюминиевой заготовки при и = 65 мм/мин и Р=60°: сплошные —
при волочении; штриховые— при прессовании; /—а=3°; 2 — а =5°; 3 — а=7°; 4 —а
=10°
Карта
|
