Pí¿c. 42. Зависимости щ фициентов а(1) и h{¡, уравнению/(40)І от -и іщи'.

стыкуемой стенки S rt.lIOs/1 ниевой трубной загот* а-,»' 1

зависимое™

tí

и Z 14 б SJrrn)

Коэффициенты г і и г2 тангенсы углов наклона прямь^ к оси 5 равны: r, = tgai = (0(s=6) — á(S=2))/(S6 — S9) = (4 — 1,38)/4 = 0,655 и

Г% = tg02 == (6(S=6) — 6(S=2))/(5fi - S2) =

= (0,296 - 0,201)/4 = 0,024. В результате получаем эмпирические с = 0,07 + 0,655 5; ¿ = 0,153 + 0,024 5.

Подставляя значения коэффициентов а и Ь в уравк ние (40), коэффициент К можно выразить через S я hic. На рис. 41 представлены зависимости коэффициента К, рассчитанные по уравнению (40) с использованием формул (41), которые хорошо согласуются с периментальными зависимостями.

Уравнение (27) с учетом поправочного коэффици К для случая холодной сварки трубных заготовок но переписать в виде

р — 2 [(cos2 о + 1) / + 0,5 sin 2 а] Ах с сср Fк 1п к [0,07 + 0,655 S +(0,153 + 0,024 S) лТсТ^Та "

Рассчитанные по уравнению (42) усилия деформи вания Р2 при сварке трубных заготовок приведены табл. 6.

Зная Р, можно определить нормальные давлен деформирования в зависимости от ln (FJFV.CV) (р 43, 44) при различных параметрах сварки и стади деформирования.

Увеличение 1п (Рн/Рк.ср) для трубной заготовки сплава АМц приводит к росту нормального давлен деформирования на обеих стадиях, особенно при м лых а.

На I стадии при \n{FB/FKXf>) =0,3-^0,6 и использ вании обжимных колец с «=7 и 10° нормальное давіе-

-жс

та

\4

сформирования, равное 15 кгс/мм2, не изменяется. Ппи деформировании обжимным кольцом с сс=5° на-б подается скачкообразный рост удельного нормального давления деформирования: при 1п (Рн/^к.ср) ^0,2 о = ¿=12 кгс/мм2, при 1п (Рн//7к.сР)=0,4 о=26 кгс/мм2.

Если используется обжимное кольцо с а=3°, то уже при малых деформациях нормальное давление деформирования резко возрастает и при 1п (/у/^ср) =0,45 ' __45 кгс/мм2. Кривые 4 я 8 кажутся проходящими выше начала осей координат вследствие изменения осевых напряжений вдоль очага деформации.

На II стадии деформирования при 1п (/У^к.ср) >0,3 нормальное давление деформирования увеличивается незначительно при использовании обжимного кольца с а=10° и резко возрастает при гх=3°. С увеличением степени деформации нормальное давление деформирования незначительно возрастает: если 1п (/У-Рк.ср) = 0,6, давление равно 22 кгс/мм2 при а= 10° и 63 кгс/мм2 при а=3°.

Кривые 5 (а=5°) и 6 (а=7°) при 1п Рн//тк.сР<0,15 близки аналогичным кривым на I стадии деформирования.

Если используется обжимное кольцо с а=5°, увеличение степени деформации заготовки из сплава АМц от 0,15 до 0,45 приводит к увеличению нормального давления деформирования в 5 раз, при а=7° нормальное давление деформирования возрастает в 3 раза. Увеличение деформации от 0,45 до 0,6 приводит к незначительному увеличению нормального давления деформирования: до 54 кгс/мм2 при а=5° и до 35 кгс/мм2 при ос=7°.

Таким образом, на II стадии деформирования при всестороннем объемном сжатии алюминиевого сплава АМц нормальные давления деформирования увеличиваются по сравнению с I стадией в 2 раза при а=5 и

в 1,3 раза при а=3° и в 1,5 раза при а=-10°.

Прирост д составляет 26 кгс/мм2 при а=5". 17 кгс/мм2 при а=3 и 7° и 7 кгс/мм2 при а=10°.

Увеличение нормального давления деформирования с повышением степени деформации происходит вследствие увеличения деформационного упрочнения сплава АМц (см. рис. 34).

Приведенные значения нормальных давлений деформирования и их прироста при переходе от I ко II стадии показывают, что скорость заполнения алюминиевым