цам с меньшими углами а, так как на поверхности* контакта выступов стальной заготовки с алюминиево| вследствие всестороннего сжатия заготовки из сила!) АМц возникают большие нормальные и касательные пряжения, под действием которых полностью заполн| ются канавки на стальной заготовке и смещаются ко тактные частицы деформируемой заготовки из спла^ нтц.

Больший прирост усилия деформирования при пер! ходе от I ко II стадии деформирования пр^ 1п(Рн/Рк.ср)^0,4 наблюдается для колец с а=5 и 7°|

Зависимости усилия деформирования при использо^ вании стальных трубных заготовок с углами (3=30 120° и обжимных колец с углами а=5 и 7° предста лены на рис. 39. При р=120° рост усилия на II стад деформирования прекращается при меньшей степе; деформации.

На I стадии с увеличением степени деформаци усилие деформирования растет, причем более интенси^ но при малых углах р (см.рис. 38, 39). На II стадйв усилия деформирования при 1п (Рн/Рк.ср.) >0,4 увел] чиваются с небольшой и одинаковой интенсивное^

На рис. 38 приведен график рассчитанной по ура; нению (27) зависимости усилия волочения труб от с пени деформации при угле наклона образующей кону волоки к горизонтальной оси 5°. График эксперим тальной зависимости для I стадии деформирова находится выше графика расчетной зависимости, объясняется тем, что расчет по уравнению (27) о сится к случаю волочения труб на оправке, а при лодной сварке трубных элементов оправкой являе стальная заготовка, имеющая кольцевые канавки, полнение которых требует дополнительного усил Наличие канавок (в силу механического зацеплен также увеличивает трение между соприкасаемыми верхностями заготовок из стали и алюминиевого спла(

Аналогичные зависимости усилия Р на различи! стадиях деформирования получены при изготовлен титано-алюминиевых трубных переходников с внутр' ним диаметром 10 мм (рис. 40). На рис. 40 зави мость 1, полученная при использовании титановой за! товки без канавок, полностью соответствует процеС волочения, а зависимость 4 рассчитана по уравнен (27). График зависимости 1 расположен выше графи]

лп Зависимость усилия дефор ■Рие- ?'„ия трубчатых переходников мир°ва 30) от степени деформа ,см. РД?- ,р ) алюминиевой заго-цИи InCV^K.cp'

.. ,.-=к5 мм/мин. а =0 ,

Р-/О?'кгс

ср

„пи u=65 мм/мин, а =о , товки о при

? Экспериментальные /—« „.„„(. ппи волоченш

12

р "в — чкеперпментальные кривые, 'Л .«Гс при волочении-/ (ти-пОЛУ«яя заготовка без канавок) и 2; Тпи прессовании - 3; 4 - расчетная кр'иваяпри валочеяпи

0,2

зависимости 4, вероятно, вследствие того, что при холодной сварке используется обжимное конусное кольцо с углом а = 5°, значительно меньшим, чем при волочении алюминиевых сплавов. Таким образом, использование обжимных колец с малыми углами а увеличивает сопротивление трения в обжимном кольце.

Результаты экспериментальных исследований и изготовления опытно-промышленных партий алюминиево-стальных, титано-алюминиевых трубных переходников

ПОЗВОЛИЛИ ОПредеЛИТЬ ВЛИЯНИе ДЛИНЫ НаХЛеСТКИ /lie

(рис. 7) стальной (титановой) трубной заготовки с алюминиевой в зависимости от диаметра и толщины стенки S, алюминиевой части трубного переходника на усилие деформирования Р при холодной сварке (табл. 6). В табл. 6 приведены также рассчитанные по уравнению (27) усилия Pi при волочении труб. Поправочный коэффициент К к уравнению (27) определяли как отношение Р/Р\, где Р — экспериментальное значение усилия деформирования. Видно, что при h\c = const, S = =const и различных диаметрах dH трубных переходников коэффициенты К близки.

В табл. 6 и на рис. 41, а приведены зависимости среднего значения коэффициента Ксх> от длины нахлестки /г1с при различных dn и S. Данные на рис. 41 можно аппроксимировать уравнением

#сР =Л,с/(а + 6Л1с). (40)

График, соответствующий уравнению (40), — гипер-,°ла> проходящая через начало координат с асимптота-параллельными осям. Его можно преобразовать к

(40а)

Ми

"Иду

1/ЯсР =a(l/Aic) + 6