тичного металла с нарезанными канавками считать лой, а бурт — прессшайбой и осуществлять процесс-формирования за счет перемещения заготовки из ма пластичного металлу). При больших углах р и болы зазорах между буртом и нижним торцом обжимц кольца разница в характере пластической деформа] будет более существенной,

При волочении на закрепленной оправке, а так прямом н обратном прессовании труб трение на щ тактных поверхностях игла — деформируемый мате} ал — волока (или контейнер) и сопутствующее | явление схватывания являются нежелательными. Од; ко именно трение и схватывание поверхностей опре, ляют возможность образования прочного соединен при холодной сварке трубных заготовок.

Для определения возможности использования с ■ионных положений и уравнений теории обработки да нием при разработке технологии получения трубг переходников холодной сваркой необходимо экспериг тально исследовать зависимости усилия и нормал\ давления деформирования от а, р, уСр, V и числа кан п на стальной трубной заготовке.

Исследование указанных зависимостей необход! не только для более точного определения условий формирования, но и для правильного выбора прессе го оборудования, определения оптимальных параметр режима сварки и среднего значения величины со" тивления деформации, входящего в основные уравн" теории обработки давлением.

Зависимость усилий деформирования от основ» параметров процесса определяли при сварке тру" заготовок, показанных на рис. 27.

На рис. 38 приведены зависимости усилия дефор рования при сварке от степени деформации труб заготовки из сплава АМц на обеих стадиях деформа вания (р=60°).

Видно, что во всех случаях усилие дефор миров увеличивается с ростом степени деформации. На I ел деформирования значениям ЩРн/^к.ср) <0,35 ветствуют большие усилия деформирования при иЫ зовании обжимных колец с а=3 и 10°. Это, вероя| объясняется тем, что при малом угле волочения а! сопротивление трения в очке достигает наибольшей! личины, а при о=10° происходит более быстрое заГ

Рис 38. Зависимость усилия деформи- Рис. 39. Зависимость усилия дефор-рования от степени деформации алю- мирования от степени дефор-миниевой заготовки при и = 65 мм/мин мации алюминиевой заготовки прн и Р=60°: г? = 65 мм/мин-

;_4экспериментальные кривые а — Р =30°; б—Р =120"; /, /', 2,

(сплошные — при волочении, штрихо- 2' -при волочении; 3, 3', 4. 41 — при вые — прн прессовании); 5 — расчетная прессовании; /, 3, 3' — а =5°; 2, кривая при волочении; /—а =3°; 2— 2',4,4' — а=Т а—5°; 3 — а = 7°; 4~а =10°

нение канавок алюминием (см. рис. 35), что приводит к увеличению сил трения.

При значениях 1п (/^н/^к.ср) >0,35 усилие деформирования при обжатии кольцом с а=5° выше, чем при а=10°, из-за больших сдвиговых деформаций в металле (см. рис. 32). Необходимо отметить плавный характер зависимостей Р / 1п (/у/^.ср) на I стадии деформирования.

Вторая стадия деформирования характеризуется ~олее интенсивным ростом усилия деформирования. В частности, при использовании колец с сс=3 и 10° усилие деформирования резко возрастает даже при малых степенях деформации. Однако при использовании обжимных колец с а=Ю° и 1п (^н//7к.ср)>0,3 усилие деформирования практически не увеличивается, зависимость Р / 1п (ТУ^ср) при переходе от первой адии Деформирования кольцами с а=5 и 7° ко вто-Н5И имеет плавный характер. В интервале 1п (/у/ч-.с),) = 1П,;|^^ происходит интенсивный рост Р, а при . ' н/'^н.ср) >0,45 усилие деформирования возрастает езначительно. При 1п(7УРь,ср) >0,35 усилие деформи-в 2—3 НЙ П стадии по сравнению с I стадией больше Раза, причем большие усилия соответствуют коль-