У заполняемостью на ! и I стадиях различных кан вок при величине деф мации, соответствующ-полному заполнению навок на II стадии деф мирования,увеличивае в направлении парез канавок. На II стадии > полняемость канавок р ко возрастает и полное полнение происходит п значительно меньших с пенях деформации, частности, 5-я ц 1-я кан. ки полностью заполня ся при степенях дефор. ции 0,21 и 0,27.

Различие в заполн мости канавок по длт нарезки уменьшается и полностью исчезает при степ деформации 0,37.

На рис. 36 приведена расчетная зависимость 4 формирования по 5-й (средней) канавке, полученная соотношения (34). Сопоставление этой зависимост1 экспериментальными зависимостями 1 и Г показыв что при увеличении степени деформации разница ме расчетными и экспериментальными данными, соотв ствующими I стадии деформирования, увеличивает!

При переходе ко II стадии деформирования алю: ниевой заготовки расчетные и экспериментальные д ные мало отличаются между собой (зависимости

и 1').

Значительное различие в характере зависимое 4 и 1 на I стадии деформирования, по-видимому, св~ но с наличием кольцевых выступов, препятствую проникновению алюминиевого сплава АМц в канав и проскальзыванием между поверхностями высту стальной и алюминиевой заготовок.

Незначительное различие в характере зависимое 4 и Г на II стадии деформирования, вероятно, объяс ется возникновением больших сжимающих радиальн напряжений в алюминиевом сплаве, действующих зоне нарезки 5-й канавки.

Рис. 37. Влияние угла заточки (Р) канавок стальной детали при их полной заполняемосТи по первой канавке при II стадии деформирования на степень деформации 1п(/г„//гк с ) алюминиевой

заготовки из сплава АМц при различных углах (а ) обжимного кольца

Зависимости степени деформации 1п (/У/^.ср) труб-й заготовки из сплава АМц на II стадии деформирования при использовании обжимных колец с а=3, 5, 7 : Ю° в момент полного заполнения 1-й канавки от величины уГла профиля выступов на стальной трубной заготовке представлены на рис. 37. Согласно этим дан-ным для полного заполнения канавок большим углам ¡3 должны соответствовать меньшие значения степени деформации.

Это можно объяснить возникновением объемного напряженного состояния металла между обжимным кольцом и выступами на стальной заготовке вследствие увеличения сопротивления деформированию внутренних участков заготовки из сплава АМц. Увеличение степени деформации при использовании колец с меньшими углами а, по-видимому, связано с относительным сдвигом соединяемых поверхностей, величина которого возрастает с уменьшением угла заточки обжимного кольца.

Таким образом, средняя величина обжатия заготовки из сплава АМц ^ср зависит от величин угла конуса обжимного кольца, угла профиля выступов и канавок на стальной заготовке и скорости перемещения алюминиевого сплава в направлении бурта на стальной заготовке, т. е. усР=/: (а, р, е).

Характер течения металла при получении переходников по предлагаемому способу лишь частично совпадает с характером течения металла при обработке давлением. Так, при варьировании наружным диаметром бурта п углом профиля выступов и канавок на стальной трубной заготовке уменьшение разницы между диаметром бурта и наружным диаметром выступов при оольших углах ,р приближает условия деформации при холодной сварке к условиям волочения трубы на закрепленной оправке. При малых зазорах между буртом и оожимным кольцом и малых углах р различие в условиях деформации будет более существенным.

При больших углах р и малых зазорах между буртом и нижним торцом обжимного кольца характер деформации металла в зоне соединения аналогичен харак-Деформации при обратном прессовании прутков и рофнлей ^(если обжимное конусное кольцо считать пере-V еЩак)Щейся матрицей) или прямом прессовании трубы и цилиндрическую часть заготовки из менее плас-