Необходимо отметить, что алюминиевую заготоЕ колоколообразной формы можно деформировать п любых степенях обжатия, и твердость алюминиево сплава в зоне цилиндрического пояска на стальной з. готовке в месте стыка по торцу алюминиевой лаготов из сплава АМц со стальной примерно постоянна п[ любых значениях средней степени деформации алюм ниевой трубной заготовки.

Для определения степени заполняемости канавок i стальной трубной заготовке и характера распределение пластической деформации трубной заготовки из сплав| АМц по длине зоны деформирования под действие! радиальных сжимающих напряжений в процессе свар исследовали образцы с {3=30, 60, 90 и 120° у заготов :из стали 12Х18Н10Т. Угол а обжимных колец был р вен 3, 5, 7 и 10°. Величина их перемещения со ск ростью v = 65 мм/мин составляла 23 мм на обеих ст днях деформирования.

Влияние степени локальной деформации In (Fa/Ft на заполняемость отдельных канавок при р=60° и различных средних степенях обжатия алюминиевой з готовки на I стадии деформирования показано рис. 35.

Видно, что при Ycp=15—20% заполнение происл дит более интенсивно в случаях, когда кольца име гх=3 и 10°. В частности, на 2-й и 3-й канавках степе; заполнения достигает 77—82%. При использован колец с а=5 и 7° заполняемость более равномерна 2, 3 и 4-й канавкам.

С увеличением средней степени деформации уср =28—35% степень заполняемости канавок повышае интенсивнее при больших углах конуса обжиме

Рис. 35. Влияние степени кальной деформации rn(FH//J в отдельных канавках при с | ней степени обжатия уСр -20% (сплошные линии) и

=28—35% (штриховые) алюм» евой заготовки на величину! полняемости канавок (6 = 1 I на I стадии деформировав при перемещении кольца на| мм при г=65 мм/мин -и р — / — первая; 5— пятая (сре г сечение); 9 — девятая (посЛ няя) канавки; / — а=3°; /| а=5°; in—а =7°; IV — а*

0,3 Ofi ln(F„lFK)

Рис ЗЬ. Влияние степени деформа-ни по среднему сечению алюмини-яой заготовки на величину запол-яемости канавок при перемещении "ольца с а =5° на 23 мм иа I и И стадиях деформирования при V — =65 мм/мин .и Р =60°: для 1 и V — пятой (средней); 2 и 2' — первой; 3 ' у девятой (последней) канавок на | и II стадиях деформирования соответственно; 4 — расчетная кри

6,7.

80

60

вая на

I стадии по пятой канавке

20

0,1 0,2 0,3 0,4 ln(FH/F„cp)

кольца. Необходимо отметить, что при данной форме заготовок и выбранных перемещениях на I стадии деформирования нельзя добиться полного заполнения всех канавок в зоне соединения. В частности, степень заполнения последней, 9-й, канавки составляет 67— 85%. Это объясняется малыми величинами радиальных сжимающих напряжений, действующих в зоне нижних канавок.

Степень заполняемости канавок сплавом АМц дает представление о характере очага деформации и его возможных границах и показывает, что очаг деформации сдвинут в направлении бурта на стальной заготовке. Деформация начинается во 2-й и 3-й канавках при малых степенях деформации. С увеличением степени деформации алюминиевой заготовки полное заполнение наступает при уср=28—35% на 5-й канавке, т. е. в среднем сечении алюминиевой трубной заготовки; причем первыми заполняются канавки при деформировании кольцами с а=10°.

На рис. 36 представлена диаграмма заполняемости канавок с углом р=60° по всей длине нарезки при обжатии кольцом с а=5° на I и II стадиях деформирования в зависимости от степени деформации по среднему сечению заготовки из сплава АМц. Видно, что на I стадии деформирования с увеличением степени деформации заполняемость плавно возрастает и при 'п (^н/^к ср) =0,4 составляет соответственно для 5 (средней), 1 и 9-й канавок 100, 95 и 67%.

Вторая стадия деформирования (кривые 2' и 3') начинается при степени деформации 0,075; 0,137 и 0,25 соответственно для 5, 1 и 9-й канавок. Разность между