заготовки и выходного отверстия матрицы; а и £>, — длина и диам выходного цилиндрического участка матрицы

тпуй1 пг^'ппРг!1ТИл0В*И Ю- °- Шевак™. исследуя процесс прессовани труб, предложили форму для расчета усилия прессования [81]:

Р = а [0,65 от.с (Щ Я)(^ ) + о,5 о-т с (^-А) Ов], (3

где о_

- истинное сонро

тивление деформированию металла в момент начала обжатия, т. у начала обжимающей части очага деформации; 0Т.К — сопротив., ние деформированию в конце процесса; С — коэффициент упрочнен или скоростной коэффициент, зависящий от степени и длительно" деформации); Сн — диаметр распрессованной заготовки; йк — вн реиний диаметр трубы; 1<а — длина распрессованной заготовки; к — О.бвХфн—йК)с^а — высота очага деформации.

2. Параметры деформирования трубных элементов

Сила, под действием которой перемещается обжимно конусное кольцо и интенсивно деформируется боле 'пластичный 'металл при получении трубных переходнике) холодной сваркой, раскладывается на нормальную ; тангенциальную составляющие (рис. 26). Под действи ем нормальной силы более пластичный металл дефор мируется в радиальном направлении, заполняя кольце вые канавки в менее пластичном металле и образу физический контакт между ними.

Пластичный металл течет в осевом направлени под действием тангенциальной составляющей, вследст

!?яХге"^"еШИИХ СИЛ' ДействУ«>Щих при совместном деформировании трубных заготовок, а также возникающих при этом деформаций и напряже

но7о3^тТя°лВ^а- Т б°л6е пластичног° металла; 2 - заготовка из менее пластич ного металла; 3 — обжимное конусное кольцо

вие чего деформируются выступы на заготовке из менее пластичного материала.

При таком характере течения металлов в зоне соединения можно получить сравнительно большие очищенные от окисных пленок поверхности.

Преимуществом схемы нагружения является отсутствие объемного формоизменения заготовки из менее п частичного металл? и лпкялизяттия деформятгии в тонких приповерхностных слоях зоны соединения.

Основные технологические параметры холодной сварки трубных элементов — средняя степень обжатия заготовки из более пластичного металла уСр и скорость перемещения обжимного кольца V. На процесс образования сварного соединения и его прочностные характеристики определяющее влияние оказывают геометрические параметры: угол конуса обжимного кольца а, угол при вершине кольцевых канавок Р и число выступов п на заготовке из менее пластичного металла. Оснастку и прессовое оборудование для реализации предложенного способа выбирают с учетом нормального давления деформирования д.

Геометрические параметры Ош а, р, йв.к, п (см. рис. 7) и их соотношение весьма влияют на характер пластического течения более пластичного металла и напряженного состояния в зоне соединения. С увеличением Он при постоянном йк величина <7 возрастает, что создает более жесткие условия напряженного состояния.

На характер напряженного состояния в зоне соединения оказывает большое влияние также отношение высоты алюминиевой заготовки к к высоте стальной (титановой) заготовки /г1(; в месте нарезки кольцевых канавок, т. е. величина зазора В между торцом алюминиевой и буртом стальной заготовки (см. рис. 8), а также скорость перемещения обжимного кольца V. Варьирование указанными параметрами позволяет выбирать оптимальные режимы сварки и соединять не только титан ВТ1-0 и сталь 12Х18Н10Т со сплавами АД1 и АМц, но и материалы с приблизительно одинаковым сопротивлением пластической деформации. В частности, Данным способом получены качественные сварные соединения сплава АМц с медью М1 и стали ЗОХГСА с титановым сплавом ВТ6С.

Исследование влияния степени деформации алюминиевой заготовки, скорости деформации, угла заточки