I

Рис. 18. Характер искажения координатной сетки на алюминиевой загото после волочения обжимным кольцом при холодной сварке трубных элемен!

вергается упругой и пластической деформации. Наиболее дефор. руются выступы стальной заготовки, которая является аналогом с дечника биметаллического прутка. Кроме того, общая схема деф мации при сварке и характер межслойного трения при движеи алюминия по поверхности выступов стальной заготовки такие как при волочении биметаллического прутка.

Сказанное также подтверждается экспериментальными иссле/ ваннями характера искажения координатной сетки при холодг сварке трубных заготовок (рис 18). Сопоставление данных рнс. с характером искажения координатной сетки при волочении бнмет лического прутка (рис. 19) показывает некоторое сходство зако мерностей пластического течения металлов в обоих случя Однако необходимо отметить, что выступы на стальной заготоя весьма влияют на характер деформирования сетки.

Биметаллический стержень является телом с разрывной неод родностью. Известно несколько схем расчета долевых напряжет возникающих при волочении биметаллического прутка.

Схема, предложенная И. Л. Перлиным [60], основана на ра Закса [73], который определил средние долевые напряжения при лочении монопрутка.. В основе схемы И. Л. Перлина лежит пред ложение. что для определения долевых напряжений биметаллич кого нругка достаточно в формуле для расчета напряжений в мо прутке заменить предел текучести величиной

стт = ?стт + £<тп, (•

где |=/71//7; ^и=/7п/Р; 5т— площадь поперечного сечения обол ки; Рц — площадь поперечного сечения сердечника; 5—\р1+5п площадь поперечного сечения биметаллического прутка.

В. А. Маковский н А. С. Ейльман [59] провели сравнение р считанного по указанной схеме долевого усилия для биметаллич кой медно-иикелевой проволоки с экспериментально получени кривой (рис. 20). Видно, что экспериментальные данные выше р четных. Основной недостаток данной схемы в том, что нельзя р дельно измерить напряжения в оболочке н сердечнике.

Использовав метот определения средних долевых напряже" для монопрутка, авторы [59], решив упрощенные уравнения рав весия для оболочки и сердечника, получили выражения для сред долевых напряжений с учетом различия упруго-пластических свои металлов биметаллического прутка, предполагая, что касат пые напряжения непрерывны при переходе через поверхность р дела металлов и линейно зависят от радиуса.

Рис. 19. Изменение формы рисок в очаге деформации при волочении [59]: а — медио-алюмииисвый пруток; б — медно-никелевый пруток

Экспериментальные исследования показывают, что нормированные средние долевые напряжения увеличиваются с уменьшением уг-■1а конуса волоки (рнс 21). Это позволило сделать вывод о том, что Кол волоки а должен быть не менее 6°, а при тонких жестких оболочках угол а должен составлять 12—14°. Волочение тонких, но менее жестких, чем сердечник, оболочек затруднено вследствие нарушения целостности оболочки.

Уравнения для определения напряжений и усилий при волочении 1сиь сложны, что ограничивает их применение; лишь используя