где т и о,, — касательное и нормальное напряжения; / — коэффпцнса внешнего трения.

Однако использование уравнения (9) приводит к ряду против, речий, свидетельствующих о том, что во многих случаях обработ! металлов давлением оно неприемлемо.

В частности, максимальная величина касательных напряжений не может превышать 0,58 предела текучести материала от- Меж, тем при использовании уравнения (9) это условие выполняется д леко не всегда.

В работе [56] предложено граничное условие б виде

т = /ст. (1

Сопоставление эпюр касательных напряжений, описываемы: формулами (9) и (10), с данными экспериментальных исследоваии! Ё. П. Унксова и И. Я. Тарновского показывает, что зависимость (10 не учитывает всего многообразия факторов, которые могут оказат влияние на характер граничных условий. Например, в работе [57 показано, что распределение касательных напряжений зависит и< только от состояния контактирующих поверхностей, но и от соотно шения размеров деформируемого тела.

В работе [58] в результате теоретического исследования раз.шч ных процессов обработки металлов давлением на основе эиергетпче ских принципов предложено вычислять усредненные силы трения № формуле

тср = фат, (II

где 1]) — некоторая функция, зависящая от соотношения размер! очага деформации и состояния трущихся поверхностей, определяема экспериментально.

Задание граничных условий в виде уравнения (11) не отражав' того факта, что силы трения меняются вдоль контактной поверхност! однако предполагается, что связанные с этим погрешности не вых. дят за пределы допустимых в обычных технологических расчетах.

Необходимо также отметить, что в процессе деформирования в1 личина сил контактного трения связана со смещениями в тонко приконтактном слое деформируемого металла относительно повер ности инструмента. Значения контактных напряжений в той или и» точке контактной поверхности при данных свойствах деформируем среды определяются величиной соответствующего контактного смет ния.

При обработке металлов давлением нормальные давления и см' щения различны в разных точках контактной поверхности. Если и различия в смещениях двух соседних точек, то это означает отсу ствие деформации в этой области [49].

Нормальные давления и контактные смещения находятся в сложной зависимости от деформации в объеме тела. Только комплексное рассмотрение процесса деформации позволяет выяснить сущность контактного трения при пластической деформации. При таком рассмотрении наиболее важными характеристиками являются работьй сил внешних и внутренних сопротивлений. Соотношение между эти< ми работами подчиняется определенным законам, которые описыва" ются энергетическими принципами механики сплошных сред.

Поэтому необходимо подробно рассмотреть закономериост объемного формоизменения более пластичного материала при ха лодной сварке трубных элементов предлагаемой конструкиш Выше указывалось, что в предлагаемой конструкции формопзм

нение более пластичного мате-пиала (алюминиевой заготовки) иа начальной стадии аналогично процессу волочения.

В работе [59] приводится классификация, позволяющая установить геометрические границы очага деформации каждого процесса осесимметричной деформации волочением, и дается принципиальная схема деформации биметаллического прутка (рис. 11). Все разобранные случаи сведены в табл. 3.

Параметрами к = г" — сг , я с={ца'Ц^и ровать процессы волочения осесимметричных скон форме основной зоны очага деформации.

Важную роль при этом играют понятия вытяжки по диаметру:

Рис. П. Принципиальная схема деформации биметаллического прутка

можно классифици-тел по геометриче-

(12)

т. е. отношение среднего радиуса цилиндра заготовки к среднему радиусу деформированного цилиндра, и вытяжки по стенке

Таблица 3

КЛАССИФИКАЦИЯ ПРОЦЕССОВ ВОЛОЧЕНИЯ

(13)