возрастает линейно, а при увеличении уср с 33 до 43% резко возрастает и соответствует 390 ат. Такое резкое увеличение гидравлического давления приводит к разрушению их по алюминию вследствие возникновения максимальных тангенциальных напряжений в сечении IV. Для указанного диапазона степеней обжатия алюминиевой заготовки характерно вовлечение в пластическую деформацию большого объема металла выступов, что увеличивает зону сварки.

Кривая 2 показывает, что при изменении уср алюминиевой заготовки от 2 до 33% (при деформировании кольцом с углом 7е) переходники разрушались по зоне соединения в интервале давлений от 270 до 310 ат. Дальнейшее повышение уср не увеличивает величины разрушающего давления. Это объясняется существенным деформационным упрочнением алюминия. Возникающие тангенциальные напряжения в алюминии, в месте уплотнения канавок, при давлении 310 ат становятся больше допустимых напряжений для нагартованного алюминия.

Из графика (рис. 124, б) видно, что при уср = 2% разрушающее давление достигает больших значений. В частности, для кольца с а = 5е Р = 230 ат, а для кольца с а = 7° Р = 270 ат. Это можно объяснить на основе анализа данных, приведенных на рис. 126, где представлена зависимость изменения степени обжатия алюминиевой заготовки при деформировании кольцом с а = 5° от величины нормального давления деформирования для сечений, приведенных на рис. 125. Величина у алюминиевых заготовок (при q = const) увеличивается постоянно от сечения / до IV и только при q = 32 кгс/мм2 становится одинаковой по всем сечениям.

При сварке форма стальной детали не изменяется. Поэтому ее можно рассматривать как жесткий недеформируемый инструмент, служащий оправкой при деформировании труб. Данная схема деформирования заготовок, по существу, является процессом волочения труб на оправке. Усилие процесса, необходимое при волочении труб, определяется по формуле [2481:

P = a.JAn\(\ +-^—е--г-тМ.(206)

ср к \ 1 sin a cos а ' tg а ]v '

где аср = gH + °K--величина сопротивления деформации,

равная половине суммы временного сопротивления металла до (он) и после (ак) волочения, кгс/мм2; fK — среднее сечение, получаемое в результате обжатия, мм2; Я, — величина вытяжки; р — коэффициент трения; а — угол волочения, град. На рис. 124, а приведена расчетная кривая 5, которая находится ниже экспериментальной 2. Обусловлено это тем, что в исследуемом случае стальная заготовка имеет кольцевые канавки.