Исследования проводились на цилиндрических образцах диаметром 10 мм и длиной 17 мм. Соединяемые поверхности имели класс обработки V6. Прочность сварных соединений оценивали по результатам испытаний на ударный изгиб. Для этого изготовляли микрообразцы размером 5x5x30 мм с надрезом радиусом 0,5 и глубиной 0,5 мм на одной из сторон вдоль линии сварки.

На рис. 115 приведены кинетические кривые роста ударной вязкости соединений, полученных при сварке сплавов ОТ4 с ВТ15 в условиях проявления эффекта сверхпластичности, так как ВТ15 является сплавом с ß-структурой. Приведенные на этом графике значения Р были получены путем экстраполяции зависимостей Р (е) при соответствующих температурах к скорости деформации ё = 1,5- 10е с-1.

Кинетика роста ударной вязкости при сварке сплавов ОТ4 с ВТ15 в том же температурном диапазоне проявления эффекта сверхпластичности, но при постоянном давлении сварки (как это принято при обычной технологии сварки давлением с подогревом) показана на рис. 116. Сравнение этих данных с данными рис. 115 наглядно иллюстрирует целесообразность использования эффекта сверхпластичности при сварке давлением с подогревом. Отметим, что при оптимальной температуре (Т = 920° С) проявления эффекта сверхпластичности для сплава ОТ4 значение ударной вязкости а = 3 кгс-м/см2 достигается при предлагаемом способе сварки за длительность процесса t = 10 мин, а при обычной технологии сварки за t = 26 мин. Причем в первом случае давление сварки составляет лишь 0,05 кгс/мм2, а во втором 0,2 кгс/мм2.

Кинетика роста ударной вязкости сварных соединений при сварке в режиме сверхпластичности сплавов ВТ6 с ВТ6 показана на рис. 117. При сварке этого сплава в режиме сверхпластичности (Т = 900° С, е = 7,5-Ю-4 с-1) структура зоны соединения при

Риг. 117. Кинетика роста ударной вязкости соединений при сварке в режиме сверхпла-стичиости сплавов ВТ6 с ВТ6: 1 — 7 = 880° С; 2 — 900; 3 — 920; 4 — 940