вынужденной деформации е. Для этого использовали образцы, которые имели равномерно нагретый участок длиной 10 мм. Скорость нагрева и охлаждения во всех экспериментах составляла 10—20° С/с.

Количественным показателем проявления эффекта сверхпластичности считали чувствительность к скорости деформации, которую определяли как

к («.'еж)

Зависимости Р (ё) для сплавов ВТ6 и ОТ4 приведены на рис. 113. Скоростные зависимости т при различных температурах для сплавов ВТ6 и ОТ4 приведены на рис. 114. Эти данные позволяют выбрать оптимальные температурно-скоростные условия проявления эффекта сверхпластичности.

Сварка в режиме сверхпластичности осуществлялась на установке для сварки давлением с подогревом, дополнительно оборудованной системами принудительного деформирования и регистрации начала деформирования. Давление к свариваемым образцам прикладывалось через жесткую рычажную систему с помощью грузов, расположенных на опоре редуктора. Вес грузов был выбран таким, чтобы исключить их зависание при деформировании образцов. Таким образом, была смоделирована жесткая система нагружения по схеме принудительного деформирования на испытательных машинах типа «Инстрон». Система регистрации начала деформирования свариваемых образцов построена по схеме регистрации электрического контакта подвижного пуансона установки с образцами. Это позволило строго дозировать величину деформации и, следовательно, время процесса.

а„,пгсм/смг

Рис. 115. Кинетика роста ударной вязкости соединений сплавов OT4

с ВТ15 (ё = 1.5-10-* с-'): / — Р = 0,09 кгс/мм», Г = 900°С;

2— Р = 0.05 кгс/мм», Т = 920° С;

3— Р = 0,05 кг/мм», Т = 940° С;

4— Р = 0,05 кгс/мм», Т = 960° С

Рис. 116. Кинетика роста ударной вязкости соеди. нений сплавов ОТ4 с ВТ15 при сварке статическим иагружением (Рр = 0,2 кгс/мм"):

I — Т = 900° С; 2 — 920; 3 — 940; 4 — 960