Інженерія поверхні: Підручник






Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Інженерія поверхні: Підручник

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .



Страницы: 1 2 3... 209 210 211 212 213 214 215... 545 546 547
 

тя, виду ГТН і конструкції пальника (плазмотрона) або порошкового живильника.

Мінімальний розмір частинок визначається переважно їх формою, а також умовами транспортування порошку до пальника, а саме конструктивним рішенням вузла подачі порошку і властивостями матеріалу частинок, що визначають їх схильність до злипання. Крім того, обмеження розміру частинок нижньою межею зумовлено наявністю найменшого критичного розміру частинок, які здатні досягати напиленої поверхні і, отже, брати участь у формуванні покриття. Це викликано тим, що відбитий або обтічний газовий потік здатний захоплювати частинки розміром меншим, ніж критичний, і нести їх, не даючи можливості досягти поверхні підкладки. Аналіз траєкторії руху частинок дозволяє визначати величину цього мінімального критичного розміру частинок:

^шіп = 18уЛ'1ф/рчКя,,

де V — коефіцієнт в'язкості плазми; р,, — густина матеріалу частинки; Л^р — критична величина безрозмірного параметра (число Стокса): Ккр = рчс1Ут. Виходячи з цієї умови, мінімальний діаметр частинок має становити 1—3 мкм.

І, нарешті, при виборі мінімального розміру частинок у багатьох випадках враховують явище окиснення, що протікає тим інтенсивніше, чим більш розвинута поверхня частинок порошку, що взаємодіє із зовнішнім середовищем. Тому для зменшення втрат легуючих і скорочення окисних включень у покритті при напиленні порошків металів та сплавів прагнуть використовувати частинки, які крупніші за 40 мкм.

Гранична крупність частинок для напилення визначається умовами теплообміну в газовому струмені, можливістю перевести частинку в розплавлений (або близький до розплавленого) стан. Виходячи з припущення, що час нагрівання сферичної частинки в плазмовому струмені в умовах нестаціонарної теплопровідності становить 100 мкс, припускають, що

4™ = 3,67 • 10-2я°-5,(3.60)

де о — коефіцієнт температуропровідності матеріалу.

Однак слід зазначити, що основне припущення про сталість часу нагрівання частинок різних матеріалів різного розміру є неправильним. Як показують дослідження, швидкості пересування в плазмовому струмені частинок з різною густиною можуть відрізнятися в два—чотири рази, що вносить істотну похибку у ви-

rss
Карта
 






Страницы: 1 2 3... 209 210 211 212 213 214 215... 545 546 547

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу


Металлургия дуговой сварки: Процессы в дуге и плавление электродов
Металлургия дуговой сварки: Взаимодействие металла с газами
Дефекты сварных швов
Інженерія поверхні: Підручник
Соединение металлов в твердой фазе
Холодная сварка труб
Высокочастотная сварка металлов

rss
Карта