Глава 2. Взаимодействие металла с азотом

Работа удара образцов

с надрезом по Шарли, Дж__

I-1 Т, при которой работа удара

Рис. 2.54. Кривые влияния температуры на работу удара при испытаниях на ударный изгиб образцов с надрезом по Шарпи при разных скоростях охлаждения при сварке двумя типами порошковых проволок: 1— Е71Т-8" 2 — Е70Т-4

Рис. 2.55. Кривые, характеризующие влияние титана на температуру, при которой работа удара составляет 100 Дж при испытаниях металла швов по Шарпи; содержание азота: /— 80 10"*; 2— 160-Ю-6; 3 — 24010"6, при содержании бора меньше 5-10* [97]

Микролегирование сварочной ванны титаном и бором при определенном содержании азота и кислорода позволяет добиться оптимальной структуры и высоких механических свойств металла швов.

7", при которой работа удара

составляет 100 Дж, 'С

О -

-1^1.I

О 40 80 120 В -106

Рис. 2.56. Кривые, характеризующие влияние бора на температуру, при которой работа удара при испытаниях металла швов по Шарпи составляет 100 Дж; содержание титана на уровне Т] ~ 400-10-* и содержание азота: 1- 80-10"*; 2- 160-10"*; 5— 240-10-* [97]

2.10. Азот в металле швов, выполненных различными способами

Рис. 2.57. Кривые, характеризующие ата-янис алюминия на микроструктуру металла сварного шва (состояние — после сварки, содержание азота 80-Ш"*): / — первичный феррит (ПФ); 2 — феррит со второй фазой (ФВФ); 3 — игольчатый феррит (ИФ) [97]

На рис. 2.55 и 2.56 приведены данные о влиянии азота, титана и бора на ударную вязкость металла швов, выполненных электродами с основным покрытием [97, 98]. Содержание азота составляло 80, 160 и 240-10-6. Как видно из этих данных, ударная вязкость металла шва зависит также от содержания в нем тита-

Объемная доля компонентов микроструктуры, %

0 100 200 300 400 5000 100 200 300

Рис. 2.58. Кривые, характеризующие влияние алюминия на микроструктуру металла сварного шва (состояние — после сварки, содержание азота: о — 160-10-*; б— 240-10-*); /— первичный феррит (ПФ); 2— феррит со второй фазой (ФВФ); 3 — игольчатый феррит (ИФ) [97]