„см3/ЮОгсти примерно на 1 см3/Ю0 г меньше по сравнению с прямой полярностью и перемен* ным током .Сварка порошковой проволокой. Анализ нафева проволоки на вылете показал [128], что с увеличением длины вылета возрастает протяженность участков с температурой более 300 °С, а также время нагрева. Это приводит к снижению содержания водорода в металле шва. Время нагрева на вылете зависит от скорости подачи проволоки vn3 и длины вылета йв, а температура нагрева — от силы тока [128). Сила сварочного тока зависит от vn3 и Ав, Влияние vnD и ha изучали по симметричному полнофакторному плану эксперимента 42 (четырехуровневому), предназначенному для синтеза полной регрессионной кубической модели. Опыты выполняли с применением самозащитной порошковой проволоки карбонатно-флюоритного вида (марки ПП-АН24СМ, промышленного изготовления). Проволоку прокаливали при температуре 200 °С в течение двух часов. Содержание диффузионного водорода в металле шва определяли по ГОСТ 23338—91. Область значений исследуемых факторов: 180 vn3 360 м/ч, 10 hB 60 мм. После отсеивания незначительных коэффициентов на уровне значимости а = 0,15 по критерию Стьюдента методом пошаговой регрессии было получено уравнение [Н]диф = 9,97 - 0,119/*в - 0,21 10-Va32 + Рис. 1.44. Зависимость содержании |Н|а11ф в металле шва от рода и полярности тока при сварке электродами ЛНО-27: / — переменный ток; 2— прямая полярность; 3 — обратная полярность + 0, 2АЛ0-\упл, cmVIOO г, которое адекватно (согласно критерию Фишера при выбранном уровне значимости) описывает экспериментальные данные при коэффициенте множественной корреляции Я -0,9. Увеличение вылета проволоки наиболее эффективно уменьшает содержание [Н]д„ф при малых ^п.э (рис. 1.45). С возрастанием идентичных содержаний [Н]диф достигают при меньшей длине вылета. Отметим, что процесс сварки при вылете более 50 мм может сопро- 170 210 250 290 330v„_vm/4 Рис. 1.45. Зависимость содержания [Н]аиф в металле шва от длины вылета и скорости подачи проволоки вождаться ухудшением защиты от воздуха. В связи с этим вводятся ограничения на предельное значение свободного вылета в зависимости от скорости подачи проволоки. Опыты по исследованию влиян ия /св на содержание [П]д,,ф (рис. 1.46) в металле шва выполнены с применением проволоки, прокаленной при температуре 200 н 250 °С в течение двух часов. Длина вылета проволоки составляла 10 мм. Линейная скорость сварки равна 25 м/ч. При прокалке содержание [Н]Д11ф в металле шва больше при 200 °С, чем при 250 °С и снижается с увеличением /сн. В случае прокалки проволоки при 250 °С и возрастании силы тока содержание [Н]Л11ф практически постоянно. Таким образом, снижение содержания водорода прн сварке проволокой, прокаленной при температуре 200 °С, происходит за счет дополнительной прокалки проволоки на вылете. Влияние линейной скорости сварки на содержание [Н]лифв металле шва представлено на рис. 1.47. Проволока перед сваркой прокаливалась в течение двух часов при температуре 250 °С. Содержание [НЦфВ металле шва, как и в случае сварки покрытыми электродами, почти не зависит от /„ и усв при температуре прокалки проволоки 250 °С. Прн прокалке до 200 °С в проволоке остается некоторое количество влаги, которое удаляется при нагреве проволоки на вылете. Влияние влажности воздуха на содержание [Н]даф в наплавленном металле. Было установлено сезонное изменение результатов анализа [Н]диф, обусловленное изменением абсолютной влажности воздуха [131]. Содержание водорода в металле шва также зависело и от климатических условий в месте испытания. Для прогнозирования содержания [Н]диф было предложено выражение [Н]ямф=(О0+£^ (1-64)
Карта
|