20 0,10,2 0,3 0,4 0,50,6 т ., сРис. 3.13. Характер изменения напряжения постоянного тока при сварке короткой (ГУд) и удлиненной {ГУЛ| ) дугой т Рис. 3.14. Зависимость изменения напряжения от времени удлинения дуги: т, — полное время удлинения дуги; тл, — длительность последующих периодов с максимальным напряжением (удлинением) дуги; ису9, , и** — средние значения напряжения дуги в отрезки времени ту, тУ[ , ху; Такой подход позволяет учитывать различие в напряженности электрического поля в столбе дуги для разных электродов и позволяет сопоставлять полученные данные. Кроме того, при этом обеспечивается более высокая точность измерений, так как XV, с Рис. 3.15. Графики, характеризующие оценку склонности металла шва к образованию пор при удлинении дуги: а — электроды АНО-9; б — электроды В-5; О — поры есть; • — пор нет уменьшается систематическая составляющая погрешности определения напряжения дуги. Значения {Уд,ор определялись с помощью шлейфового осциллографа при синхронной записи сигнала и косвенно — путем контроля пористости с помощью рентген-дефектоскопии. Участки швов с порами сопоставлялись с соответствующими фрагментами осциллограмм. Наплавка валиков производилась вручную в нижнем положении с постоянной скоростью сварки на обратной полярности /св= 160 А. Источником питания был сварочный выпрямитель ВДУ-504. Использовали промышленные и опытные электроды диаметром 4 мм с основным покрытием, которые перед сваркой прокаливались. Чтобы исключить влияние разнотолщинности покрытия, отбирали электроды с эксцентричностью не более 0,08 мм. Результаты измерений представлены на рис. 3.15. По оси абсцисс отмечена длительность ту превышения напряжения 1/я выше определенного уровня, а по оси ординат — соответствующее значение напряжения удлиненной дуги. Из рисунка следует, что при увеличении напряжения дуги, вызванном ее удлинением, до порогового значения и"ор пор нет. Затем идет зона равновероятного отсутствия и зарождения пор, которая переходит в
Карта
|
|
