титкых частиц и количеством
дислокаций, заторможенных цементит-ными частицами. В результате торможения
скольжения у цементитных частиц возникают дислокационные скопления —
клубки (рис. 4.21, е), которые преобразуются в ячеистую субструктуру. В
отличие от пластинчатого глобулярный цементит при холодной деформации
пластически не деформируется. Крупные цементитные частицы
разрушаются, а их обломки перемещаются в направлении течения
стали.
Прочность стали со структурой
сфероидизированного цементита обратно пропорциональна расстоянию между
карбидными частицами и диаметру ячеек дислокационной субструктуры. Таким
образом, механизм упрочнения стали со структурой зернистого перлита
состоит в субструктурном и дисперсионном упрочнении металла частицами
цементита.
В механизмах упрочнения стали с
пластинчатым и зернистым перлитом есть много общего. В обоих случаях
частицы цементита препятствуют движению дислокаций в феррите. Следует
отметить, что в отличие от стали с пластинчатым перлитом сталь со
структурой зернистого перлита (цементита) не разрушается при степенях
деформации 80—90 %. Микроструктура стали с зернистым перлитом после
холодной прокатки на 70 % показана на рис. 4.21, г.
§ 4. Деформация легированных сталей
Механизм холодной деформации
легированных сталей зависит от их принадлежности к структурному классу.
Ферритные и перлитные стали деформируются аналогично рассмотренным выше
доэвтектоид-ным и эвтектоидной сталям. У легированного цементита и
специальных карбидов, входящих в структуру перлита, пластичность ниже, чем
у цементита. Их разрушение начинается при меньших степенях деформации
по сравнению с таковыми цементита, поэтому упрочнение легированных сталей
развивается интенсивнее, чем углеродистых.
Стали карбидного (ледебуритного)
класса мало пластичны при холодной деформации, так как специальные
карбиды обладают повышенной хрупкостью, а наличие карбидных эвтектик
способствует резкому снижению пластичности стали в любом
температурном интервале. Для увеличения их пластичности следует проводить
сфероидизирую-щий отжиг. При получении дисперсных, равномерно
распределенных глобулярных карбидов становится возможной холодная
деформация стали. Механизм ее упрочнения аналогичен рассмотренному выше
для углеродистой стали со структурой зернистого цементита. Такой обработке
подвергаются некоторые виды инструментальных сталей.
Стали мартенситного класса не
поддаются большим обжатиям из-за высокой хрупкости мартенсита, пределы
текучести которого составляет 800—1000 МПа. Увеличить их пластичность
можно, измельчив структуру с помощью ВТМО или НТМО. Сопротивление
деформации стали со структурой отпущенного мартенсита или бей-нита
определяется размерами зерен а-фазы и дислокационных ячеек субструктуры, а
также расстоянием между карбидными частицами:
