Рис. 2.10. Расчетные зависимости т."(ё):

1а- а-железо, Л?0 ~ 10" н~2, *0 = 7,3 ■ КГ5 Па-с; 1Ь - Л'о = Ю10 и"', В0 = 7,3 ■ 1(Г5 Па-с; 2 -

медь, = 10,г м"2, Я0 = 0,6 ■ 10"5 Па-с; 3 — алюминий, Л'о = 10" м"', Вй = 10"4 Па-с

Рис. 2.11. Зависимость напряжений течения стали 45 (/), стали СтЗ {2) и армко-железа {3) от скорости деформации сдвига

Экспериментальные зависимости сопротивления одноосной деформации растяжения (динамического верхнего предела текучести) от скорости деформации даны на рис. 2.5. На рис. 2.10 В0 — константа торможения дислокаций, определяемая в основном механизмами фононной вязкости и фононного рассеяния [113], #0 — исходная плотность дислокаций.

Многочисленными исследованиями показано, что в области высоких скоростей деформации движение дислокаций является надбарьерным [1661 и носит квазивязкий характер [113]. Связь между напряжениями течения и скоростью деформации описывается при этом линейной функцией типа определяющего уравнения Шведова—Бингама

т = т0 +т„ =т0(2.19)

где т = т,+т2, т„ — вязкая составляющая сопротивления деформированию, связанная с так называемым дислокационным затуханием [158]. Сила У7, действующая на дислокацию в области вязкого торможения, определяется по формуле

Е = (т-т0)Ь = В0У)(2.20)

откуда с учетом (2.18) можно получить

(2.21)