скоростям деформации г 104 с"1 (до ё = Ю7 с"1) и полученные с использованием различных экспериментальных методик для существенно различающихся по прочности металлов, обобщены на рис. 2.8. Видно, что сопротивление металлов пластической деформации при высокой скорости последней резко возрастает, начиная примерно с ё = 103с~', причем тем

быстрее и сильнее, чем ниже значения от.

В этом нетрудно убедиться, если принять во внимание, что уже при ё = 0,5 • 105 с-1 динамические пределы текучести, например, армко-железа (стт = 0,18ГПа), стали СтЗ (о\ = 0,24 ГПа) и стали 45 ( от = 0,52 ГПа) становятся одинаковыми (ал = 1,2 ГПа). Эта закономерность наблюдается и для других металлов (алюминия и его сплавов, меди, латуни, ниобия, стали различной твердости), данные о которых есть на рис. 2.8.

Небезынтересно отметить, что ставшими классическими экспериментами по высокоскоростному внедрению твердого ударника в мишени из свинца, меди, алюминия, сплава Д16 и армко-железа [163], выполненными еще в 1959 г., показано, что при скоростях внедрения ударника 103 м/с (максимальная скорость деформации по оценке авторов указанной работы составляла ё 2 Ю5 с"1) у исследованных металлов с исходной прочностью, отличающейся более чем на порядок (твердость по Бринелю ЯВ-60 — 1100 Мпа), сопротивления внедрению, или динамические твердости ИЛ = = Н0 + к'рУ2 (И0 — твердость при скорости внедрения v^ 10 м/с, к' — коэффициент формы головной части ударника, р — плотность мишени), практически совпадают. Более того, дислокационная теория прочности предсказывает, что с возрастанием ё сопротивление деформации должно стремиться к теоретической прочности идеального кристалла [23, 133, 159],

значения которой, вычисленные, например, по формуле тт,0_ =-(С —

модуль сдвига, а и Ь — параметры кристаллической решетки), для различных металлов довольно близки [159].

2.3. О ТЕМПЕРАТУРНО-СКОРОСТНОЙ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ ПРЕДЕЛА ТЕКУЧЕСТИ

Особенности физических механизмов, контролирующих пластическое течение металлов при различных температурах и скоростях деформации, удобно анализировать, используя схему (рис. 2.9), на которой изображены четыре характерные области температурно-скоросгной чувствительности предела текучести. Для последующего анализа запишем выражение для скорости пластической деформации сдвига, обусловленной пересечением скользящей дислокацией дислокаций леса [164],

у = ЬА1Ъ ехр[-Ц°"(':Т|)Г],(2.14)