Таблица 5.41. Механические свойства сварных соединений сплава 1201

Пластины соединяли аргонодуговой сваркой неплавя-щимся электродом на автомате АДСВ-2 с источником питания УДГ-501 в режиме: 4= 180.220 А, (/Л = 14 В, Ксв = 15 м/ч для металла ТОЛЩИНОЙ 3 мм и /св = = 280.300 А, иа = 16 В, Ксв = = 15 м/ч — толщиной 5 мм. Использовалась присадочная проволока 01203-С с содержанием кремния и железа не более чем по 0,03 % каждого.

В табл. 5.42 даны механические характеристики исследованных сплавов при различной последовательности штатных операций термообработки и сварки.

Соединения, не подвергающиеся после сварки термообработке, наименее прочны (А^в 0,6). Искусственное старение заметно увеличивает предел прочности образцов с усилением (а*) и со снятым усилением (ав),

однако коэффициент прочности остается низким — 0,72 у соединений сплава 1201 и 0,79 у сплава 1201вч.

Обработке взрывом подвергали наименее прочную зону соединения [540], располагая шнуровые заряды вдоль линий сплавления. Во избежание повреждения поверхности соединений, возникающих от штатных ВВ — детонирующих шнуров, для упрочнения использовали специальные УЗ в медной оболочке [542] диаметром 2.2,5 мм, имеющие погонную навеску гексогена или октогена 3,3 г/м. Для ослабления бризантного действия зарядов применена передающая среда — пластилин толщиной 1.1,5 мм. Обработку производили на жестком стальном основании. Результаты экспериментов приведены в табл. 5.43.

Временное сопротивление разрыву сварных соединений сплава 1201 после обработки взрывом на 60.70 МПа выше, чем у искусственно соста-

Таблица 5.42. Механические свойства сплавов при разной последовательности штатных упрочняющих обработок___