щий при взрыве заряда ВВ импульс давления возбуждает в металле УВ, которая дробит зерна и нарушает сплошность сульфидных строчек, что приводит к увеличению концентрации дефектов кристаллической решетки. При последующем сварочном нагреве это создает благоприятные условия для возникновения большого количества центров перекристаллизации. Рост зерен тормозится, сужая ширину зоны крупного зерна в ЗТВ. Поэтому представляет интерес оценка возможности использования предварительного УВ-нагружения свариваемых кромок как инструмента для снижения опасности образования холодных трещин при сварке под водой.

Опыты проводились на пластинах размером 14 х 150 х 200 мм из стали 17Г1С, содержащей элементы, %: С — 0,19, Si — 0,49, Мл — 1,43, Р — 0,021 и S — 0,033 и характеризующейся высокой склонностью к образованию холодных трещин. Для предварительной обработки применяли ВВ с давлением на фронте детонации от 1,0 до 20,0 ГПа. Взрывное нагружение осуществляли по схеме косых ударных волн, возбуждаемых в металле скользящей детонационной волной, После обработки в лабораторном бассейне на глубине 1 м выполнялась сварка порошковой проволокой ППСС-АН1 в режиме /св = 180 А, ЦЛ ~ 32 В, Vca = 6 м/ч. Затем из образцов изготавливали поперечные шлифы и проводили их металлографическое исследование. Результаты сравнивали с результатами исследования образцов, сваренных без обработки взрывом.

Первую серию образцов подвергали обработке шнуровым контактным зарядом (ДША-12), уложенным по схеме «змейка». При этом стремились, чтобы ширина зоны, охваченная зарядом ВВ, максимально совпадала с зоной действия растягивающих остаточных напряжений, которые образовались бы в данном сварном соединении при выбранных режимах сварки. Во второй серии образцов использовали полосовые заряды пластичных ВВ (НИЛ-2) с давлением на фронте детонации 1,0, 2,0 и 2,5 ГПа, а также эла-стит типа В84-1994-82 (с давлением 20 ГПа). В обеих сериях заряд укладывали на лицевую и обратную поверхность пластин (так называемый «плоский» способ наложения заряда).

Результаты металлографического анализа (табл. 5.40) показывают, что более заметное сужение зоны крупного зерна происходит при использовании полосового заряда пластичных В В, особенно НИЛ-2. Однако избежать

образования холодных трещин не удалось (рис. 5.204), хотя их количество заметно уменьшилось по сравнению с необработанными образцами. Для усиления эффекта обработки ВВ в следующей серии образцов заряд НИЛ-2 накладывался не только на лицевую и обратную, но и на торцовую поверхность свариваемых кромок. Благодаря такому расположению к поперечной деформации, возникающей

Таблица 5.40. Влияние типа заряда ВВ и способа его наложения на ширину участка крупного зерна в ЗТВ