Рнс. 5.174. Зависимость относительной вероятности Р прогноза остаточной угловатости IV от погрешности прогноза е по методу МГУА:

1-\¥ = ЛГ^2(8?в,)_| - КуРа^? —А^фо,)"1;

3 - 1¥ = Кя\Ь]от)1 - К1Ч\$оУ ;

4-ХУ = Кудг(8*ат) ; 5— МГУА

и его прочность. Это соотношение с достаточной точностью описывает результаты экспериментов, что, в принципе, подтверждает приемлемость предложенной физической модели.

Вместе с тем, учитывая возникающие на практике специфические особенности конструкций и соединяемых элементов, в частности, разная толщина стыкуемых кромок, необходимость учета температурного фактора и др., а также известную приближенность модели, целесообразен анализ технологического процесса по известному методу группового учета аргументов (МГУА [512]) для создания более корректной методики назначения технологических режимов взрывного нагружения.

Применяемые при этом эвристические алгоритмы позволяют строить математические модели сложных процессов и физических явлений. В данном случае выбран многорядный алгоритм моделирования многофакторных процессов, который позволяет при минимальных требованиях к точности и достоверности исходных данных получить модель оптимальной структуры с ее адекватным количественным описанием. В результате получено решение, достоверность которого иллюстрирует рис. 5.174. Как видно из рисунка, применение МГУА обеспечивает вероятность прогноза 0,95 при погрешности 10 %. В дальнейшем результаты МГУА легли в основу создания пакета прикладных программ для накопления и обработки данных обследований реальных металлоконструкций и разработки схем технологического процесса обработки взрывом.

Важным этапом исследования была аттестация механических свойств и несущей способности сварных соединений до и после взрывного нагружения, которая включала в себя механические испытания на растяжение

при значениях температуры +20, -20 с МПа_______и -40 °С, а также стандартные ме-

таллографические исследования; испытания образцов Шарпи и Менаже в диапазоне значений температуры -60. +20 °С (рис. 5.175, 5.176); испы-

Рис. 5.175. Долговечность соединений низколегированной стали:

/ — бездефектное соединение, 2 и 3 — угловатость IV = 7 и 8 мм; 4 — после обработки взрывом