заряда ВВ, толщины металла и количества слоев шнура в заряде, а также от толщины инертной прокладки) исследованы с помощью манганиновых датчиков давления. Установлено, что при инициировании линейных зарядов ДШ в режиме скользящей детонации по схеме, обеспечивающей изгибное деформирование, амплитуда импульса изменяется от 16 ГПа под зарядом ВВ до 1 ГПа на глубине 12.15 мм, а длительность импульса — соответственно от 3 до 6 мкс. Скорости деформации металла и метания при этом составляют -10 с"1 и -100 м/с соответственно. Металл, находящийся непосредственно под зарядами ВВ, переводится в пластическое состояние и таким образом образуются своеобразные «пластические шарниры».

Для количественной и качественной оценки деформационных процессов в пластических шарнирах использовали метод полос текучести Чернова—Людерса, муаровых полос, а также определяли изолинии деформаций, используя замеры прироста твердости по Виккерсу. Установлено, что при динамическом нагружении пластические деформации сосредоточены лишь в зонах пластических шарниров, тогда как вне этих зон остаточные деформации отсутствуют. Полученные результаты показали, что в приповерхностных слоях металла, в наибольшей степени подверженных изгибной деформации, ее значение не превышает 1 %. Общая конфигурация и структура пластических шарниров совпадают с таковыми для статического нагружения [507, 508].

Анализ экспериментальных данных, полученных при взрывном деформировании образцов-имитаторов, позволил установить, что размер прогиба после обработки взрывом не зависит от формы исходной угловатости, что дало основание установить фиксированное значение L = 500 мм, которое совпадает с обычно используемой базой измерения прогиба в зоне дефектности сварного стыка (см. рис. 5.173). Предложена физическая модель процесса, базирующаяся на следующих основных положениях:

•в результате детонации ВВ на поверхности оболочки УВ, проходя по металлу, переводит его в пластическое состояние, т.е. возникает пластический шарнир;

•давление ПД на поверхность оболочки приводит к метанию только того ее участка, который ограничен динамическими опорами;

•принятая схема расположения зарядов ВВ обусловливает возникновение изгибающего момента от приложенных сил;

•перемещения материала имеют конечные значения, и в связи с этим можно пренебречь мембранными напряжениями, а также упрочнением материала и чувствительностью его к скорости деформации.

Модель позволяет использовать известную схему поперечного изгиба идеально упругопластического бруса и формально перейти от статического к динамическому нагружению, для которого соотношение, определяющее качественный состав параметров, описывающих данный процесс, имеет вид

" 500 ~ А3 й2_ '

где й^оо— остаточный прогиб в результате взрывного нагружения на базе 500 мм; К3~ экспериментально определяемый коэффициент; ? — интенсивность взрывного нагружения; и 61 и от— толщина листового материала