но в процессе монтажа резервуара свидетельствует о его высокой производительности и малой стоимости. Остаточная угловатость составляет при этом в среднем около 5 % ее исходного значения. Ступенчатое уменьшение массы заряда ВВ в зависимости от толщины стенки резервуара и угловатости дает возможность производить обработку монтажного стыка по всей высоте резервуара одновременно.

Допустимые уровни дефектов в сварных соединениях резервуаров. Выполненный анализ эксплуатационной нагрузки резервуара в сочетании с исследованием усталостной прочности сварного соединения позволяет рассматривать вопрос о допустимом уровне дефектов в швах исходя из условия обеспечения безопасной эксплуатации конструкций.

В целом уровень дефектов оценивается полным коэффициентом концентрации напряжений К,. Последний определяет усталостную прочность сварных соединений при определенных уровнях чередования нагрузки и принятых вероятностях разрушения (рис. 5.172). Такие же зависимости определяют усталостную прочность соединений, подвергнутых дополнительной обработке взрывом. Действующее значение коэффициента концентрации напряжений таких соединений — 1,8.2,0, как это можно видеть из рис. 5.172.

Общая особенность рассматриваемых зависимостей — довольно интенсивное снижение усталостной долговечности с увеличением значений коэффициента концентрации напряжений К, до 3,5.4,0, которые близки к предельным значениям для стыковых соединений. Дальнейшее увеличение данного коэффициента сопровождается менее значимым уменьшением количества циклов до разрушения сварного соединения.

Допустимое значение коэффициента К„ соответствующего принятой вероятности разрушения установлено из условия обеспечения заданной усталостной долговечности соединений резервуаров типичных групп НПС. Предельное состояние определяется уровнем усталостного повреждения, достигающего критической величины, и записывается как

«Р'К^Ш^Г1'(5176)

где и, — количество циклов нагружения данного уровня (/) в течение 20-летнего срока службы резервуара; N,{аа.,КпР) — усталостная долговечность сварного соединения при том же уровне нагружения оа, соответствующая вероятности разрушения Р.

Вычисления выполнены для групп резервуаров, типичных по интенсивности переменного нагружения. Максимальное количество циклов нагружения, зарегистрированное в изученных резервуарах и равное 300 циклам в год, принято базисным.

Полученные результаты указывают на существенную зависимость допустимого значения коэффициента К, сварных соединений в условиях работы резервуара. Если в циклически умеренно загруженных резервуарах значение этого коэффициента не превышает 2,8 для стали 16Г2АФ и 2,88 для стели 09Г2С, то при интенсивной работе тяжело загруженных резервуа-