.Б1П9

Распределение коэффициента АГ^для стыковых соединений сталей

09Г2С и 16Г2АФ, полученное по результатам измерений и вычислений по формуле (5.171), является асимметричным с вершиной, смешенной к меньшим значениям 61. Вычисления показывают, что сваренные вручную соединения сталей 09Г2С и 16Г2АФ характеризуются относительно низкими значениями коэффициента К?; его среднее значение составляют 1,45

и 1,50 соответственно. В качественных швах максимальный коэффициент концентрации упругих напряжений на границе шва, как правило, не превышает 3,0. Дополнительная концентрация напряжений в сварных соединениях вызывается сварочными дефектами.

Среди типичных дефектов соединений на резервуарах, смонтированных полистовым методом или из рулонных заготовок, имеет место, как уже отмечалось, угловатость сваренных кромок. Например, после монтажа резервуаров НПС-4 угловатость кромок, измеренная на базе 500 мм, достигает 30 мм. Испытательное заполнение резервуара водой до наивысшего уровня приводит к уменьшению начальной угловатости за счет развития значительных упругопластических деформаций соединений. Максимальная угловатость резервуара, изученного после испытательного заполнения, не превышала 20 мм.

Уменьшение начальной угловатости при нагружении соединения зависит от ее начального значения, уровня приложенного напряжения и механических свойств стали. Измерения на сварных образцах длиной 700.750 мм с различной начальной угловатостью кромок после единичного нагружения обнаруживают практически линейную зависимость изменения углового смещения кромок от напряжения. При низких напряжениях самая большая вариация начальной угловатости наблюдается в сварных соединениях низкоуглеродистой стали ВСтЗсп, наименьшая — в соединениях низколегированной стали 16Г2АФ. С повышением приложенных напряжений степень выправления углового отклонения соединений сталей различной прочности становится одинаковой. При нагружении до предела текучести остаточная угловатость во всех случаях составляет около 20 % ее начального значения, указывая тем самым на неполное выправление соединений. Остаточная угловатость соединений, в которых произошла пластическая деформация основного металла, предпочтительнее, поскольку наплавленный металл обладает более высокими показателями прочности, а шов имеет большее поперечное сечение. Последовательные циклы регулярного нагружения соединений, как свидетельствуют измерения, не приводят далее к заметному изменению угловатости, основной вклад в которое вносится начальным циклом. Таким образом, последовательное циклическое нагружение образцов сопровождается заметным упругим дефор-