ленные противоположно действующим переменным напряжениям. В рамках указанных модельных представлений для вычисления максимального КИН цикла положив 0(х), согласно подходу Леонова—Ланасюка [497], равным пределу текучести материала стт, можно получить соотношение

—агс сое

Расчетное значение КИН цикла переменного нагружения заданной асимметрии Д,, который отвечает моменту раскрытия усталостной трещины К0р, можно вычислить на основе уравнения Г.И. Баренблата [498].

Принимая в указанной модели силы сцепления у вершины трещины 0(х) = = 2стт + ст° и задавая размер зоны их действия а = гм, а также вычислив соответствующий интеграл, получаем формулу

К0/ =2^(2ат+ар.

Таким образом, модель эффективной трещины (см. рис. 5.159) позволяет вычислить эффективный размах КИН цикла ДА^для усталостной трещины длиной 2/0, который учитывает действующие перед вершиной трещины остаточных напряжений. Соответствующая расчетная формула принимает вид

1^~гр0 -- . /и

-агс сое

(5.157)

Принимается, что вычисляемый по формуле (5.157) эффективный размах КИН цикла АА^(4) определяет кинетику усталостного разрушения при подрастании усталостной трещины от 2/0 до 2(/0 + г). При этом расчет соответствующего количества циклов перемен напряжений, необходимого для указанного подрастания, выполняется в соответствии с кинетическим уравнением усталостного разрушения, предложенным в работах [375, 499]. Если подставить вычисленное по выражению (5.157) значение эффективного размаха КИН в уравнение движения трещины и выполнить соответствующие преобразования, можно получить расчетное значение долговечности ^У0 в виде

n =—_—гл--(5.158)

0 Се'-Л[ДАГС#(/0)Г1'

где С, м и X — постоянные материала, определяемые при тестовых испытаниях на циклическую трещиностойкость эталонных образцов [375]. При подрастании тормозящейся усталостной трещины от начала ее торможения (длина трещины 2/0) до полного пересечения трещиной зоны оста-