l_i_._._і_._.-1I—і-1--■-'-~J О 0,01 0,02 0,040,1 0,2 0,4 5, мм-70 -60 -50 -40 -30 t, °С Рис. 5.134. Диаграммы о„(8) образцов: / — основного металла; 2 ~ сварного; 3 — то же после обработки взрывом; □ — стопроцентного кристаллического излома; О — растяжение после частичного хрупкого разрушения Рис. 5.135. Зависимость разрушающих напряжений от температуры: / _ основной металл; 2 — сварное соединение; 3 — то же после обработки взрывом; 4 — предел текучести табл. 5.18 приведены значения указанного коэффициента для сварных образцов в исходном состоянии и обработанных взрывом по схеме, указанной на рис. 5.127, б. Таким образом, обработка взрывом способна поднять значения разрушающих напряжений сварных образцов при испытаниях в широком диапазоне отрицательных температур практически до уровня, характерного для основного металла, и, кроме того, снизить (см. рис. 5.135) критическую температуру хрупкого перехода (см. подразд. 5.1) в область температур ниже -70 °С. Причину низкой прочности сварных образцов с надрезом и её резкое повышение после обработки взрывом можно проанализировать с позиций механики разрушения по раскрытию берегов надреза и КИН (446]. Для сварных образцов характерно, что в процессе сварки металл вблизи вершин надреза подвергается локальному растяжению и последующему сжатию на стадии охлаждения. Свя-Таблица 5.18. Коэффициент р снижения раз- занное С Этим остаточное рас-EÜ'°S,X напРяЖений "Р" НИЗКИА ™мпеРа' крытие надреза длиной 25 мм (при сварке с погонной энергией 10,5 кДж/см) составляет 5°= = 0,16 мм [419, 446]. Его можно приписать действию расклинивающих усилий, приложенных к берегам надреза в пластине, свободной от остаточных нап-
Карта
|