0.4 о,ь 0.8 iq6

Рис 5.125. Усталостные кривые образцов:

/ — в состоянии после сварки; 2 — после термообработки; 3 — после сварки в процессе вибрации,- 4 — после виброобработки; 5 — после обработки взрывом

Термообработку проводили по режиму высокого отпуска, обеспечивавшему снижение остаточных напряжений в районе сварного шва на ~75 %. Виброобработка снижает максимальные значения напряжений растяжения в шве в среднем на -50 %. Вибрация в процессе сварки дает уменьшение напряжений растяжения в районе шва в среднем на -40 %. В качестве ВВ использовали заряды ДШЭ-12. Режим обработки взрывом обеспечивал наведение в зоне концентраторов напряжений (переход от шва к основному металлу) максимальных напряжений сжатия на уровне -240 МПа.

Результаты испытаний стыковых сварных соединений микролегированной стали НИОМОЛ-490 как в исходном состоянии, так и после различных технологических обработок, приведены на рис. 5.125.

Анализ кривых усталости показывает, что сопротиаление усталости стыковых соединений стали НИОМОЛ-490, подвергнутых термообработке и виброобработке (табл. 5.15) с целью снижения остаточных напряжений, не отличается от сопротивления усталости стыкового соединения в исходном состоянии. Стыковые соединения, сваренные в процессе вибрации, имели несколько меньшее сопротиаление усталости по сравнению со сваренными традиционным способом.

Таблица 5.15. Результаты испытаний иа усталость стыкового соеднненнл мнкролегиро-ванной стали НИОМОЛ-490 после обработки взрывом при гармоническом и ударном (при f - -60 аС) нагружении (А?, = 0)

Стыковые соединения после обработки взрывом показали заметное увеличение сопротивления усталости по сравнению со стыковым соединением в исходном состоянии. Ориентировочные значения пределов выносливости стыковых соединений в исходном состоянии и после различных технологических обработок, определенных на базе N-2- 10бциклов, приведены в табл. 5.15. В этой же таблице приведены пределы выносливости сварных соедине-