1_I.

1.2 \

1,6

%

0.4 0,6 0.8105 02 0.4 0,6 0.8 ^6 0,2

J__I_I_I_1—1_I.

-66 -42 -18 0

42

x, мм

Рис. 5.115. Эпюры остаточных напряжений в стыковом соединении сложнолегированной аустенитной стали

Рис. 5.116. Влияние различных видов упрочняющей обработки на сопротивление усталости сварных соединений стали ОЗХ20Н16АГ6 при температуре 77 К:

/ — состояние после сварки; 2 — аргонодуговое оплавление; 3 — механическая зачистка (снятие усиления шва); 4 — обработка взрывом

взрывом не сказывается существенно на сопротивляемости сварных соединений хрупким разрушениям в условиях низких температур. Аналогичные выводы, как будет показано ниже, получены и при испытании соединений других сталей. Исследовано влияние обработки взрывом на циклическую долговечность сварных стыковых соединений стали ОЗХ20Н16АГ6 при температуре 77 К в сравнении с аргонодуговым оплавлением и механической зачисткой сварных швов.

Сварку пластин размером 400x200x20 мм производили в Х-образную разделку проволокой 0Х19Н15Г6М2АВ2 под флюсом АНК-45 за два прохода по режимам: сила тока — 450 А; напряжение — 36 В; скорость сварки — 21 м/ч. После сварки размеры технологического валика усиления составляли: высота — 2,0.2,2 мм; ширина — 20.22 мм; минимальные радиусы перехода от шва к основному металлу составили 0,45 мм. При этом теоретический коэффициент концентрации напряжений, рассчитанный для сварных стыковых соединений большой толшины, по данным работ [402, 486], составил с^ = 2,16.

Образцы для испытаний на усталость изготавливали путем разрезки сварной пластины на темплеты шириной 60 мм. Боковые поверхности образцов шлифовали. Обработку взрывом проводили по режимам, определенным по методике, изложенной в подразд. 5.5. Аргонодуговую обработку выполняли с использованием серийно выпускаемого оборудования. Обработка взрывом создавала остаточные напряжения сжатия, близкие по значениям к пределу текучести стали. При этом металл в приповерхност-