верхности НВ и зачастую были не сквозными, несмотря на большую С 150 ч) выдержку в растворе после обнаружения трещин. Эти результаты объясняются как уменьшением общего запаса потенциальной энергии упругой деформации металла, так и торможением электрохимических процессов на поверхности, контактирующей с коррозионно-активной средой, вследствие снижения остаточных напряжений в приповерхностных слоях. Фактором, способствующим этому, может также служить более равномерное распределение остаточных напряжений в приповерхностных слоях металла, обеспечивающее де концентрацию коррозионно-активных центров [362]. Произведена приближенная оценка потенциальной энергии упругой деформации образцов в состоянии после сварки и обработки взрывом с использованием данных исследования распределения остаточных напряжений по толщине обработанных взрывом сварных соединений (под-разд. 5.8) с предположением, что эпюры остаточных напряжений, действующих на различном удалении от поверхности обработки, подобны. Расчет показал [381], что если запас потенциальной энергии, например, в сварном соединении 5, = 25 мм и снижается на 50 % и более, а усредненные по толщине металла напряжения растяжения не превышают 0,5о„ то оно обладает достаточно высокой коррозионной стойкостью.

Значительный интерес для практики эксплуатации баковой аппаратуры глиноземного производства представляет также вопрос обеспечения коррозионной стойкости сварных соединений при производстве ремонт-но-восстановительных работ после ее многолетней эксплуатации. Снятие остаточных напряжений в ремонтных швах традиционными способами затруднительно и малоэффективно, а зачастую вовсе невыполнимо. Возможность использования в этих целях обработки взрывом исследована на сварных образцах, вырезанных из корпусов декомпозеров УАЗа в местах коррозионного растрескивания, а также на образцах-свидетелях, испытанных в растворе нитратов. Трещины в указанных образцах предварительно подвергали механической разделке, а затем заваривали вручную. После проведения обработки взрывом образцы подвергали экспресс-испытаниям.

Ремонтные швы, не обработанные взрывом, растрескивались через 24.„96 ч испытаний, тогда как после обработки взрывом таких же образцов растрескивания не наблюдалось. Это указывает на высокую эффективность и перспективность использования послесварочной обработки взрывом ремонтных швов крупногабаритной баковой аппаратуры глиноземного производства.

По той же методике исследована стойкость против коррозионного растрескивания кольцевых швов труб диаметром 168 и толщиной стенки 14 мм в состоянии после сварки, термообработки и обработки взрывом сосредоточенными и комбинированными зарядами ВВ, а также труб диаметром 159 и толщиной стенки 5 мм и диаметром 220 и толщиной стенок (7.12) мм, вырезанных из действующих технологических трубопроводов УАЗа (сосредоточенные заряды). Испытания выявили повышенную склонность к растрескиванию сравнительно толстостенных труб диаметром 168 и толщиной стенки 14 мм, обработанных сосредоточенным зарядом ВВ, и прошедших термообработку. Следует отметить, однако, смещение разру-