отмеченной выше большой неоднородности искажений решетки по длине трубы в исходном состоянии. Таким образом, эти данные не позволяют достаточно надежно оценить минимальную толщину слоя, претерпевающего сильный наклеп при обработке взрывом. Наблюдаемое увеличение ширины линии у внутренней поверхности также не является показательным из-за наличия аналогичной аномалии для трубы в состоянии поставки. В связи с этим представляло интерес получение более надежных данных о глубине, на которой в структуре металла проявляется влияние обработки взрывом.

С этой целью выполнены соответствующие измерения на образцах листовой стали СтЗ толщиной 10 мм, отожженных при температуре 750 °С с охлаждением в печи для полного устранения остаточной напряженности технологического характера. После отжига на обеих поверхностях пластины были оценены искажения кристаллической решетки. При этом установлено, что их значения и разброс показаний не превышают погрешности измерений. После обработки взрывом пластины по линейной схеме (три вплотную уложенные ДША) произведены измерения напряжений II рода по толщине пластины под зоной обработки взрывом. Эти данные приведены на рис. 5.97, из которого видно, что напряжения II рода, распространяясь на глубину около 3 мм, с удалением от обработанной взрывом зоны резко уменьшаются. Объемы металла у поверхности, противоположной обработанной взрывом, полностью свободны от искажений кристаллической решетки.

Таким образом, обработка взрывом кольцевых швов труб наружными зарядами ВВ, обеспечивающая эффективное снятие остаточных напряжений I рода, вызывает наклеп и напряжения II рода в сравнительно тонких слоях металла, непосредственно прилегающих к зоне обработки.

5.9. ВЛИЯНИЕ ОБРАБОТКИ ВЗРЫВОМ

НА НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

5.9.1. Устойчивость сварных соединений к коррозионному растрескиванию

Щелочная среда

Исследования выполнены применительно к повышению коррозионно-механической прочности сварных соединений декомпозеров, другой баковой аппаратуры и технологических трубопроводов глиноземного производства, эксплуатируемых в условиях концентрированных растворов щелочей (до 350 г/л в пересчете на Na20) при значениях температуры до -100 °С [380].

Испытания сварных образцов (рис. 5.98) на склонность к щелочному растрескиванию проводили (1970-е годы) в лаборатории коррозии и коррозионной защиты Всесоюзного алюминиево-магниевого института Минц-ветмета СССР (г. Ленинград).

В качестве рабочей среды использован кипящий раствор нитратов [379, 467]. Механизм коррозионного растрескивания под напряжением низ-

35 — 5-1832