Таблица 5.10. Влияние обработки взрывом на механические свойства сварных соединений

* Пластина размером 200x200x5 мм.

Аналогичные исследования проведены на образцах, вырезанных из труб диаметром 168 и толщиной стенки 14 мм из стали 20, подвергнутых обработке взрывом наружными шнуровыми зарядами ВВ (рис. 5.95). Вторичная структура исследована на шлифах, содержащих шов и зоны обработки взрывом, которые подвергали травлению в 3%-м спиртовом растворе азотной кислоты [462]. После обработки взрывом структура металла шва не претерпевает заметных изменений. В поверхностных слоях металла непосредственно под зоной плотной навивки ДША в отдельных зернах наблюдается двойникование. Глубина деформированного металла с характерной двойниковой структурой при двухслойной навивке ДША (см. рис. 5.88) составляет 3.4 мм, а при однослойной — 0,4.0,7 мм, причем механические свойства обработанных взрывом соединений (предел прочности, ударная вязкость, угол загиба), определенные на стандартных образцах, не отличались от таковых для соединений в состоянии после сварки.

Остаточная напряженность сварных соединений является решающим фактором, определяющим, например, стойкость против коррозионного растрескивания сварных металлоконструкций в агрессивных средах. При этом установлено [362], что если развитие макротрещин происходит в поле напряжений 1 рода, то зарождение очагов коррозионного разрушения (субмикро- и микротрещин) в металле, находящемся в контакте с агрессивной средой, определяется локальными микроусловиями, в том числе напряжениями II рода.

Особенно велика роль напряжений II рода в зарождении разрушений в средах, содержащих влажный сероводород

Рис. 5.95. Микроструктура участка металла соединения:

а — в исходном состоянии; б — после обработки взрывом на удалении 1 мм от поверхности обреботки взрывом (ДША); 6* — микрорельеф; г — микроструктура после переполировки и травления (а, б — сталь СтЗ, в, г — сталь 20)