ное расположение заряда ВВ обусловливает создание при взрыве деформаций свариваемых кромок, обратных по знаку возникающим при последующей сварке, что тоже ведет к снижению остаточных напряжений. Выполнение такого сварного соединения в два прохода позволяет создавать со стороны первого прохода напряжения сжатия, что положительно отражается на служебных свойствах конструкций, работающих в контакте с агрессивной средой.

Как показано в работе [457], обработка взрывом может быть использована для создания зон растягивающих напряжений в стенке трубы, имитирующих сварочные остаточные напряжения, а также зон сжимающих напряжений, которые, применительно к магистральным газопроводам, могут рассматриваться как барьеры на пути развития хрупких трещин. В отличие от предварительного упругого растяжения при сварке листовых конструкций образование с помощью обработки взрывом зон остаточных напряжений обусловлено созданием пластических деформаций в стенке трубы. Однажды созданные пластические деформации не требуют дополнительных специальных средств для своего поддержания на необходимом уровне. Очевидно, что возможность снижения остаточных напряжений в кольцевых швах труб путем создания до сварки пластических деформаций стенки трубы, обратных сварочным, повышает технологичность и эргономику процесса обработки взрывом, так как предварительная обработка может быть проведена заблаговременно в специально подготовленных условиях (на специальном участке или полигоне) с использованием необходимых средств механизации.

По аналогии с обработкой взрывом готовых кольцевых швов можно рассматривать основные схемы предварительной обработки согласно рис. 5.92, а.

Перед проведением экспериментальных исследований по оценке эффективности предварительной обработки предполагалось, что наружный заряд (схема а") должен быть таким же, как и при обработке готового кольцевого шва, и, следовательно, параметры его определяются по методике, изложенной в подразд. 5.5.2.

Для определения параметров внутреннего заряда (схема а*) рассмотрим оболочку, нагруженную осе симметрично перерезывающей нагрузкой. Общее уравнение прогиба стенки оболочки в этом случае определяется выражением [474]

со = —-j- [pAfo(sin рх - cos рх) - 0о cos рх].(5.150)

Давление ПД оказывает воздействие иа преграду, в нашем случае — стенку трубы по нормали, вследствие чего изгибающий момент у торца трубы (х = 0) отсутствует. Тогда выражение (5.150) принимает вид