вызванным нарушением акустического контакта между опорной плитой и пакетом, обусловливающим возникновение отраженных волн разгрузки.

Полученные линейные зависимости в рассматриваемом идеализированном случае ступенчатой эпюры исходных остаточных напряжений (материал со своеобразной «памятью») можно трактовать как распределение эффективной интенсивности создаваемого детонирующим шнуром напряженно-деформированного следа по толщине низкоуглеродистой стали с от = 250.300 МПа. Уравнения (5.138) и (5.140) удовлетворительно описывают эти результаты при следующих значениях входящих в них параметров: оЛ| = от; о°' = о"1 = а'от; /= 0,5; /г = 1; V = 8 мм; а' = 2 (линейная схема) и а' = 3 (схема «змейка»); у2 = 1,5 у,.

В следующей серии экспериментов сварные пластины из стали СтЗ размером 500 х 400 х 30 мм после обработки взрывом (линейная схема из четырех шнуров ДША и схема «змейка» с А = 6, 5=5 см) разделяли по срединной плоскости с помощью анодно-механической резки на две половинки толщиной 12.14 мм: половинку В, содержащую поверхность, контактировавшую с зарядом ВВ, и НВ — противоположную. В каждой из полученных половинок методом разрушающей тензометрии механическим деформометром с базой 100 мм измеряли остаточные напряжения, максимальная величина которых в исходном состоянии пластин составляла 260.270 МПа (рис. 5.78). На этом рисунке / — остаточные напряжения в исходном образце, 2 — остаточные напряжения после расчленения пластины по толщине в половинке с поверхностью, не обработанной взрывом, 3 — то же, после обработки взрывом по линейной схеме, 4 — то же по схеме «змейка» (А = 6, 5=5 см), 3' и 4' — усредненные остаточные напряжения по толщине нерасчлененной пластины после обработки взрывом по соответствующим схемам. Можно видеть, что после обработки взрывом пластин по обеим схемам в половинках ЯД, усредненные по их толщине остаточные напряжения снизились не более, чем до 80.85 % исходных. В то же время в половинках В происходит значительное уменьшение остаточных напряжений даже с изменением их знака. Отсюда следует, что глубина «проработки» взрывом напряженного металла применительно к данным образцам составляет -15 мм и одинакова для обеих схем обработки взрывом. Заметим также, что значения остаточных напряжений в поверхностных слоях пластины, полученные способом неразрушающей тензометрии, хорошо коррелируют с результатами измерений с использованием разрушающего способа в половинках В и НВ пластин (см. рис. 5.78, кривые 2 и 4). Совпадают и значения усредненных по суммарной толщине пластин остаточные напряжения растяжения в шве (точки 3' и 4').

На рис. 5.79 сведены результаты сериальных экспериментов по исследованию зависимости изменения остаточных напряжений, измеренных способом неразрушающей тензометрии на базе 10 мм на двух сторонах сварных пластин низкоуглеродистой стали с ат = 260 МПа после обработки взрывом («змейка» ДШЭ-12 с «оживителем» детонации, /4 = 6, 5 = 4 см), от толщины металла. Кривая 1 соответствует данным измерения остаточных напряжений со стороны обработки взрывом, кривая 4 — с противопо-