Рис. 5.71. Влияние ширины полосового заряда НИЛ-1 плотностью 0,5 г/см3 на интенсивность остаточных напряжений растяжения в стыковых соединениях стали с пределом текучести -320 МПа

Рис. 5.72. Распределение остаточных напряжений в поперечном сечении стыковых соединений стали СтЗ. Пояснения в тексте

г, мм

Кривые, описывающие эти зависимости (рис. 5.71), как и в случае шнуровых зарядов, близки к параболам вида

^М8,)(Л, + /)+1,(5.143)

где /х = Ь0В{1 = 4 (см. рис. 5.53), проходящим через точку (0, I) и выходящим на асимптоты, соответствующие различным толщинам металла. Из рис. 5.71 следует, что для исследованных образцов оптимальным является заряд, для которого /{ = 0,5. Такой заряд создает напряженно-деформированный след в зоне действия наибольших остаточных напряжений растяжения и оказывается достаточным для резкого изменения напряженного состояния сварного соединения. Дальнейшее увеличение Ьа оказывается нерациональным по причинам, аналогичным рассмотренным для линейной схемы на основе шнуровых зарядов.

На рис. 5.72 приведены характерные примеры усредненных по толщине металла эпюр остаточных напряжений в сварных пластинах из стали СтЗ размером 500 х 400 х 20 мм в исходном состоянии и после обработки взрывом. Напряжения измерены механическим индикаторным деформо-метром на базе 20 мм при порезке пластин фрезой на полоски шириной 10.20 мм. Для построения эпюр использованы результаты измерений остаточных напряжений в 2.4 идентичных пластинах. Данные измерений остаточных напряжений по обе стороны шва усреднены. Кривая / — ис-