по формулам (5.119) и (5.120) можно найти значения остальных компонентов напряжений.

Для удобства за основу моделирования помимо постоянства величины

принято равенство максимальных значений величин — о№2

которые обозначим о^. Теоретические эпюры остаточных напряжений для трубы (назовем ее модельной) с Я = 503 мм и 5,= 14 мм из той же

стали представлены на рис. 5.61,в,г (в — р0я = 0,255 г/см2, ~ = 1,68; г —

р0й =0,251 г/см2, -^- = 2,39; кружочками показаны экспериментальные

данные). Значение величины а0 находится при этом автоматически по значениям величин е£ и (см. табл. 5.7).

По формулам (5.119) и (5.120) рассчитаны также эпюры остаточных общих перемещений и* и соответствующих им упругих составляющих (рис. 5.62), совпадающие в области с нулевыми пластическими окружными деформациями. Сходимость данных непосредственных измерений полных и упругих составляющих остаточных прогибов (точки на рис. 5.62) и расчетных кривых указывают на совпадение в рамках найденного решения уравнения (5.113) теоретических и экспериментальных значений остаточных напряжений, что подтверждается данными, приведенными на рис. 5.62.

Выбор параметров обработки взрывом, обеспечивающих в модельной и эталонной трубах соответствующие напряженные состояния, может быть в первом приближении осуществлен согласно теории размерностей с учетом энергетического баланса ВВ. Процессы обработки взрывом будут подобны-

ми, если сохранятся постоянными, например, величина —- и энергетичес-

кий параметр /— , учитывающий зависимость режимов взрывного иа-5, ^|ог

Таблица 5,7, Характеристики напряженно-да4крмированного состояния труб, обработанных взрывом