200 x300 x10 мм. Вдоль большей оси пластины располагался сварной шов, выполненный автоматиче-

Рис 539. Схема нагружения сварной пластины листовыми зарядами ВВ (о) и зависимость результирующих остаточных напряжений от угла наклона детонационного фронта к оси шва (б):

/ — детонатор, 2 — проводник детонации, 3— основной заряд ВВ, 4— сварная пластина, 5— фронт детонации

о

60 ф, град

6

ской сваркой под флюсом

АН-348А. Остаточные напряжения в районе шва достигали предела текучести. Пластины, помещенные на жесткое основание, нагружали слоями НИЛ-1-0,50-5 или эластита толщиной 0,5 мм, покрывавшими всю площадь пластин (в последнем случае между эластитом и металлом помещали прокладку из ткани толщиной -1,0 мм для предотвращения откола). Прямолинейный детонационный фронт в основном заряде создавали с помощью проводника детонации (ДША для НИЛ и удлиненные заряды в металлической оболочке [444] диаметром -2 мм со скоростью детонации -8,5 км/с для эластита).

Угол а (рис. 5.39) подсчитывали по формуле sin а = гДе Ai и А~

скорости детонации проводника и основного заряда соответственно. Выбирая надлежащим образом конфигурацию основного заряда и изменяя угол а, получали различные углы р наклона фронта детонационной волны относительно направления действия остаточных напряжений ох. При -менение зарядов с сильно отличающимися параметрами детонации позволяло резко изменять условия нагружения напряженного металла. В случае НИЛ плотностью 0,58 г/см3 давление в УВ (-18 х 102 МПа) оказывалось недостаточным для создания напряженно-деформированного следа максимальной интенсивности (см. выражение 5.49), тогда как при нагружении эластитом давление в УВ (-15 ГПа) было заведомо больше критического.

Результаты измерения (разрушающая тензометрия) остаточных напряжений растяжения в сварном щве приведены на рис. 5.39, б. Величина результирующих остаточных напряжений при обработке НИЛ в значительной степени зависит от ориентации детонационного фронта относительно направления оси х, повышаясь с уменьшением угла р. Это можно объяснить уменьшением относительного вклада в снижение остаточных напряжений деформационного механизма. При р = 90° действуют оба механизма, при ф = 0 — практически только релаксационный. Нагружение пластин эластитом создает УВ с давлением на фронте, достаточным для перевода металла в состояние, соответствующее точке PQ (см. рис. 5.36). Мгновенная интенсивность следа соответствует формуле (5.38), металл всего объема пластины переводится в пластическое состояние, и после разгрузки остаточные напряжения в пластине практически равны нулю при любом значении р.