(здесь г = oJuT), а за счет возникновения деформаций «растекания» металла в ближней зоне следа, что следует из (5.11) с учетом зависимости (5.42):

Ao-Jj(1 + v) + 2ог(1-2v), где р° и рЕ — эмпирические коэффициен-

ты, причем ДоХ) = До° + До*.

Использование последних выражений в практических расчетах неудобно. Применительно к плоским сварным соединениям более приемлемым поэтому и является введение понятия об эффективном напряженно-деформированном следе некоторой приведенной интенсивности, учитывающей влияние пластических деформаций, взаимодействие двухосных напряжений, асимметрию исходных остаточных напряжений, неодномерность волновых течений и др., единственным действующим фактором которого

является только мгновенное одноосное напряжение oj'.ej (например,

точка R на рис. 5.36, б), обусловливающее эквивалентное перераспределение остаточных напряжений. Тогда для различных схем обработки взрывом экспериментальному определению подлежит лишь один коэффициент

г' = *' * , а эффективность обработки оценивается по формуле (5.66)

при Р°= 1. Например, при г' = -1,6, /= 0,66, к = 0,75 система в целом удлиняется на ~0,9от, а конечные остаточные напряжения в системе изменят знаки. Предельное состояние & = от не всегда целесообразно. Зачастую

бывает достаточно, чтобы конечные значения остаточных напряжений были близки к нулю, для чего необходимо г' - ~Jk или, например, ctJ = ст (рис. 5.36, б). Отметим, что сделанные здесь оценки параметров

конечного состояния трехстержневой модели после обработки взрывом могут существенно отличаться от таковых для реальных сварных соединений, в частности, вследствие того, что напряженно-деформированный след может занимать лишь часть зоны действия напряжений растяжения, а также в связи с геометрическими особенностями как соединений, так и практических схем их обработки взрывом.

Рассматриваемый процесс полезно также наглядно интерпретировать и таким образом, что под действием взрыва средний стержень деформируется вдоль траектории AYS, приобретая пластическую деформацию YS, которую можно оценить по формулам (5.56)—(5.58). Последующее совместное деформирование стержней происходит вдоль отрезков YL и SK и приводит к тому же конечному напряженному состоянию системы.

Сделаем еще одно замечание. При локальном взрывном нагружении метвлла, как на стадии нагружения, так и при разгрузке, реализуются трехмерные волновые конфигурации [373, 443 и др.], полная разгрузка в направлении оси у (су = 0) не происходит либо во всем релаксировавшем объеме (v 5i; см. ниже рис. 5.52), либо только у краев заряда (v что обусловлено стеснением деформации прилегающим нерелаксировавшим металлом. При разгрузке су ф 0 (исключая, конечно, поверхность металла); это означает существование третьего компонента мгновенного напряжен-