Применение взрыва в сварочной технике






Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Применение взрыва в сварочной технике

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .



Страницы: 1 2 3... 457 458 459 460 461 462 463... 751 752 753
 

(здесь г = oJuT), а за счет возникновения деформаций «растекания» металла в ближней зоне следа, что следует из (5.11) с учетом зависимости (5.42):

Ao-Jj(1 + v) + 2ог(1-2v), где р° и рЕ — эмпирические коэффициен-

ты, причем ДоХ) = До° + До*.

Использование последних выражений в практических расчетах неудобно. Применительно к плоским сварным соединениям более приемлемым поэтому и является введение понятия об эффективном напряженно-деформированном следе некоторой приведенной интенсивности, учитывающей влияние пластических деформаций, взаимодействие двухосных напряжений, асимметрию исходных остаточных напряжений, неодномерность волновых течений и др., единственным действующим фактором которого

является только мгновенное одноосное напряжение oj'.ej (например,

точка R на рис. 5.36, б), обусловливающее эквивалентное перераспределение остаточных напряжений. Тогда для различных схем обработки взрывом экспериментальному определению подлежит лишь один коэффициент

г' = *' * , а эффективность обработки оценивается по формуле (5.66)

при Р°= 1. Например, при г' = -1,6, /= 0,66, к = 0,75 система в целом удлиняется на ~0,9от, а конечные остаточные напряжения в системе изменят знаки. Предельное состояние & = от не всегда целесообразно. Зачастую

бывает достаточно, чтобы конечные значения остаточных напряжений были близки к нулю, для чего необходимо г' - ~Jk или, например, ctJ = ст (рис. 5.36, б). Отметим, что сделанные здесь оценки параметров

конечного состояния трехстержневой модели после обработки взрывом могут существенно отличаться от таковых для реальных сварных соединений, в частности, вследствие того, что напряженно-деформированный след может занимать лишь часть зоны действия напряжений растяжения, а также в связи с геометрическими особенностями как соединений, так и практических схем их обработки взрывом.

Рассматриваемый процесс полезно также наглядно интерпретировать и таким образом, что под действием взрыва средний стержень деформируется вдоль траектории AYS, приобретая пластическую деформацию YS, которую можно оценить по формулам (5.56)—(5.58). Последующее совместное деформирование стержней происходит вдоль отрезков YL и SK и приводит к тому же конечному напряженному состоянию системы.

Сделаем еще одно замечание. При локальном взрывном нагружении метвлла, как на стадии нагружения, так и при разгрузке, реализуются трехмерные волновые конфигурации [373, 443 и др.], полная разгрузка в направлении оси у (су = 0) не происходит либо во всем релаксировавшем объеме (v 5i; см. ниже рис. 5.52), либо только у краев заряда (v что обусловлено стеснением деформации прилегающим нерелаксировавшим металлом. При разгрузке су ф 0 (исключая, конечно, поверхность металла); это означает существование третьего компонента мгновенного напряжен-

rss
Карта
 






Страницы: 1 2 3... 457 458 459 460 461 462 463... 751 752 753

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу


Проектирование технологии пайки металлических изделий: Справочник
Сварка шин
Металловедение сварки алюминия и его сплавов
Применение взрыва в сварочной технике
Поверхностные явления при сварке металлов
Металлургия дуговой сварки: Процессы в дуге и плавление электродов
Металлургия дуговой сварки: Взаимодействие металла с газами

rss
Карта