Применение взрыва в сварочной технике






Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Применение взрыва в сварочной технике

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .



Страницы: 1 2 3... 446 447 448 449 450 451 452... 751 752 753
 

ному (статическому) состоянию металла в напряженно-деформированном следе и сопровождающейся образованием дополнительных пластических деформаций в нем. Полнота релаксации мгновенного напряженно-деформированного следа в реальных процессах локальной обработки взрывом сварных соединений определяется соотношением времени релаксации напряжений, зависящим от разности ахл - стт, где оад — текущие значения компонентов напряжений в напряженно-деформированном следе и характерного времени взаимодействия (уравновешивания) следа с остаточными напряжениями в ближней и дальней зонах взрыва, которое, в свою очередь, зависит от геометрии соединения и особенностей его исходного напряженного состояния, а также от схемы взрывного нагружения.

В проанализированной выше модели образования напряженно-деформированного следа переход на втором этапе к равновесному состоянию отображается смещением точки Р0 или Р к оси ординат (в точку Р£ на

рис. 5.26). Несколько сложнее дать геометрическую интерпретацию в случае асимметрии (рис. 5.27), хотя, в принципе, его проявлением будет перемещение точки В (или В') к началу координат, т.е. стягивание эллипса.

Для тел конечных размеров (в том числе при их локальном взрывном нагружении), а также для тел с начальными остаточными напряжениями существует третий, заключительный, этап взаимодействия напряженно-деформированного следа с различной полнотой релаксации либо с границами тела, сопровождающийся образованием деформаций удлинения вдоль осей х и г, либо с остаточными напряжениями в ближней и дальней зонах взрыва, в результате чего устанавливается новое равновесие напряжений в теле как целом. Предварительное рассмотрение этого этапа для случая асимметрии остаточных напряжений приведено выше (см. рис. 5.29, 5.30).

Возвратимся к рис. 5.31. Выражение (5.37) было получено в предположении, что оу = о*, где ст* — давление в УВ, при котором разгрузка является упругой и имеет максимальную амплитуду Дст^, определяемую

выражением (5.36). Очевидно, что при ау = а'у, большем о-*, разгрузка будет двухстадийной, включающей пластическую ветвь гугу, и мгновенное конечное состояние будет описываться теми же формулами (5.37), (5.38). Если же ау = а'у будет меньше о*, мгновенная остаточная деформация в

напряженно-деформированном следе будет пропорциональна давлению в волне. В самом деле, из уравнения прямой упругой разгрузки (ст* ~ау)-(Х + 2ц)(е* - е,) вытекает, что при ау = 0

4 =6;--^—г*-(5-43)

Воспользовавшись очевидным соотношением (рис. 5.30)

rss
Карта
 






Страницы: 1 2 3... 446 447 448 449 450 451 452... 751 752 753

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу


Проектирование технологии пайки металлических изделий: Справочник
Сварка шин
Металловедение сварки алюминия и его сплавов
Применение взрыва в сварочной технике
Поверхностные явления при сварке металлов
Металлургия дуговой сварки: Процессы в дуге и плавление электродов
Металлургия дуговой сварки: Взаимодействие металла с газами

rss
Карта