Применение взрыва в сварочной технике






Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу Применение взрыва в сварочной технике

Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .



Страницы: 1 2 3... 432 433 434 435 436 437 438... 751 752 753
 

Рис. 524. Влияние температурно-скоростной чувствительности предела текучести на эффективность снятия остаточных напряжений

В работе [403] показано, например, что при понижении температуры от +20 до -80 °с предел текучести возрастает на -75 %. Еще более значительно влияние на предел текучести увеличения скорости деформации. В подразд. 2.2, 2.3 показано, что переход от статических скоростей деформации к динамическим (ё = Ю4.Ю5 с"1) приводит к 4.5-кратному и даже большему увеличению предела текучести.

Прирост предела текучести, связанный с влиянием отрицательных температур и/или высоких скоростей деформации, можно учесть введением коэффициента Я, представляющего собой отношение предела текучести при данной температуре и/или скорости деформации к таковому при температуре +20 °С и «статической» скорости деформации (1 Я т + к). Если оставить неизменной нагрузочную деформацию ен то увеличение предела текучести приведет к уменьшению создаваемой внешней нагрузкой пластической деформации (рис. 5.24) за счет пропорционального уменьшения величин т и А: = (к + т)Л"1 - I = - (Я - 1)ег.

После снятия внешней нагрузки остаточные напряжения растяжения снизятся поэтому только до уровня

а?' = ат(Д + Л -«)(/" + 1)-' = а? + (Я - 1)(/ + 1)"'ат.

Отсюда следует минимальное значение нагрузочной деформации, обеспечивающей полное снятие остаточных напряжений: т=/к+ Я. Найдем, как и ранее, нагрузочную деформацию, необходимую для снижения остаточных напряжений до уровня, одинакового с получаемым при статическом деформировании при нормальной температуре. Из рис. 5.24 следует: е'н = ен + (Д - 1)ег , т.е.

Деи = (Д- 1)ер(5.24)

Заметим, что наличие острого «зуба» текучести не сказывается на величине пластической деформации. Коэффициент Я должен учитывать только динамический нижний предел текучести при данной температуре.

Эта поправка может быть весьма значительной, например, по данным

работы [403] динамический нижний предел текучести (ё = Ю2 с"1) низкоуглеродистой стали при Т= -78 °с возрастает в 1,8 раза, чему соответствует равенство Де,, = 0,8ет-, а по данным работы [431] при переходе от статического растяжения при 7*= 20 °с к динамическому (ё = 103.105 с"1) при Т= -78 °С эта поправка достигает -Уг-р.

rss
Карта
 






Страницы: 1 2 3... 432 433 434 435 436 437 438... 751 752 753

Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу


Проектирование технологии пайки металлических изделий: Справочник
Сварка шин
Металловедение сварки алюминия и его сплавов
Применение взрыва в сварочной технике
Поверхностные явления при сварке металлов
Металлургия дуговой сварки: Процессы в дуге и плавление электродов
Металлургия дуговой сварки: Взаимодействие металла с газами

rss
Карта