вследствие чего после снятия внешней нагрузки равновесие выделенной пары участков нарушается. Упругие составляющие деформации изменятся

на Де, и Ае2

так что Де, + Де, = е

1у т - ^Ш(, а новые значения упругих де-

формаций участков в соответствии с (5.11) и (5.12) будут такими:

о _ /№+1-т)

Если внешняя нагрузка вызывает равномерно распределенные вдоль оси z деформации удлинения ен (см. рис. 5.19, б), то подобное перераспределение деформаций (а следовательно, остаточных напряжений) произойдет всюду в той части зоны действия остаточных напряжений растяжения, где m, 1 - kj. Исходя из (5.20) на участках с различными m, 1 -к, при т-{ = const будет различной и величина , что приведет, соответственно, к неодинаковому снижению остаточных напряжений. Поэтому эпюра результирующих остаточных напряжений существенно видоизменяется, как это схематически показано на рис. 5.20, при сохранении интегральных условий равновесия, что наблюдается на практике [426].

Правомерность развиваемого подхода подтверждена результатами экспериментов, в которых использовали образцы двух типов: рамные (трехстержневые) и сварные пластины стали СтЗ размером 200 х 200 х х 5 мм. Рамные образцы (размеры стержней 10 х 5 мм длиной 60 мм) позволяли легко получить идеальную эпюру остаточных напряжений (рис. 5.19, а) путем нагрева центрального стержня сварочной горелкой до температуры 300.400°С. Исходные остаточные напряжения в стержнях были измерены с помощью теплоизолированных тензодатчиков, наклеенных на крайние стержни. Режим нагрева обеспечивал создание в среднем стержне о-! = от (при этом

Рис. 5.20. Взаимодействие деформаций сг внешней нагрузки с остаточными деформациями и напряжениями