В процессе изготовления тонкостенных оболочечных металлоконструкций из алюминиевого сплава 1201 АТ возможно образование локальных механических дефектов в виде трещин, сквозных отверстий или утонений основного металла оболочки. Существующие методы устранения таких дефектов, основанные на использовании сварки плавлением, не обеспечивают получение равнопрочных соединений из-за разупрочнения основного металла в ЗТВ сварного шва, в том числе и при электронно-лучевой сварке. Механическая или клеевая заглушка дефектов также не соответствует требованиям равно прочности оболочки в месте их расположения.

Исследования по разработке технологии ремонта дефектов типа сквозных отверстий диаметром 60 мм в оболочке с толщиной стенки 1,6.2,0 мм при помощи локальной СВ показали, что ремонт дефектов непосредственно СВ с использованием плакирующего элемента из сплава 1201 АТ принципиально возможен, однако практическая реализация этого варианта технологии вызывает ряд трудностей. В частности, не обеспечивается удовлетворительная прочность соединения ввиду невысокой пластичности этого сплава. СВ через прослойку из алюминия АДОМ позволяет сохранить соединение, тем не менее, прочность на отрыв плакирующих слоев не соответствует таковой основного металла.

Более приемлемым оказался комбинированный способ, предусматривающий аргонодуговую в варку вкладыша из сплава 1201 АТ в отверстие оболочки с последующим локальным плакированием зоны разупрочнения кольцевого сварного шва плакирующим элементом из алюминия АДОМ. Данный способ технологии потребовал решения ряда вопросов, связанных с подбором режимов и техники аргонодуговой сварки, исключающих образование трещин в кольцевом стыковом шве как в процессе сварки, так и при последующем плакировании взрывом, а также с оптимизацией режимов и технологических схем локальной СВ, при которых обеспечивается получение соединения, удовлетворяющего специальным требованиям.

•Режим волнообразования по длине соединения должен быть стабильным и не создавать расплавов, а граница соединения по краям плакирующего элемента — безволновой и не содержать краевых неприваров, так как наличие волн на этом участке будет создавать концентрацию напряжений, вызванную утонением основного металла оболочки.

•Остаточная макродеформация плакирующего элемента должна быть минимальной, а макродеформация стенки оболочки в месте плакирования не должна превышать половины ее толщины.

•Конструктивная прочность соединения в месте отремонтированного дефекта должна быть не ниже таковой основного металла оболочки при температурах соответственно 20, -196 и -253 °С.

В связи с особенностями перечисленных требований необходимо было решить три основные задачи. Первая из них состояла в минимизации параметров импульсного воздействия на оболочку путем осуществления процесса локальной СВ по угловой схеме на ее нижней границе. В результате численного решения системы уравнений, связывающих скорость детонации, начальный установочный угол а, скорости соударения У0 и точки контакта