Рис. 3.47. Зависимость относительной прочности на отрыв слоев от размера локальных дефектов в зоне волнообразования для пар сталь 1Х18Н9Г + + СтЗ, сталь ЕИ943 + СтЗ, титан + сталь 1Х18Н9Т

так как прочность сварных соединений сталь + сталь при этом значении % в соответствии с прямой линией должна быть равна 190 МПа, что в полтора раза превышает предел прочности упрочненного алюминия. Таким образом, прочность сварных соединений разнородных металлов определяется пластической деформацией более прочного металла композиции.

Возможность формирования прочных сварных соединений ограничена конечным диапазоном значений g, так как чрезмерная деформация приводит к нарушению синусоидального профиля на границе раздела, изменение в характере волнового профиля и состава материала в пределах завихрений волн и накопление в них неодно-родностей и дефектов, которые рассматриваются в работе [270]. Зависимость прочности соединений от относительной протяженности локальных областей, содержащих такие дефекты, представлена на рис. 3.47. Эти зависимости проявляют себя даже более заметно при наличии интерметаллических фаз, которые существуют в локальных областях расплавов (см. рис. 3.48). В свою очередь, относительный объем областей локальных расплавов

\¥ь кДж/см'

Рис. 3.48. Зависимость относительной прочности на отрыв слоев от длины оплавленных участков в случае образования интерметалл и дов: / — титан ВТ-1 + СтЗ; 2 — цирконий + сталь 1Х18Н9Т

Рис, 3.49. Зависимость суммарной протяженности участков расплава от энергии пластической деоормации в сварных соединениях стали 1Х18Н9Т с титаном ВТ-1 (кривые 1—3) и цирконием (кривая 4);

1- Укш 2,0; 2-Ук- 2,5; 3 - К, = 3,5; 4- У„ = 2,0 км/с