но устойчивы и практически не могут быть реализованы в случае несимметричных соударений. Поэтому большинство технологических разработок основано на применении таких режимов соударения, при которых обеспечивается устойчивое волнообразование.

С увеличением параметров у и Ук происходит интенсификация пластической деформации, сопровождающаяся появлением в зонах соединения локальных участков расплавленного металла и других дефектов, снижающих прочность соединений. При форсированных режимах соударения возможно полное разрушение образовавшегося соединения под действием упругих растягивающих напряжений в том случае, если к моменту их появления не успевает произойти полное затвердение участков расплавленного металла. Это условие определяет верхнюю границу (ВГ) СВ (рис. 3.37).

Соответствующую формулу для расчета кривой ВГ можно получить из условия тс тт, где тс — длительность соударения, а — время затвердевания участков расплавленного металла.

Длительность соударения или время прихода в зону соединения растягивающих напряжений в исследованиях оценивается как время прихода

волн разгрузки от поверхности тонкой пластины: тс = 26|С^'. Это определение, как показано выше, справедливо только для начального периода сварки, когда процесс соударения еще не установился и в случае СВ пластин этот участок занимает незначительную площадь.

Время прихода растягивающих напряжений можно определить по гидродинамической модели соударения, исходя из условия, что они возникают в тот момент, когда максимальное давление становится меньше динамического предела текучести. В работе [248] для количественной оценки длительности соударения использованы также упругая и акустическая модели соударения.

В результате сравнения результатов расчета по трем различным моделям соударения авторы этой работы рекомендуют для оценки тс применять выражение тс =£5,К/', где £ = 0,5 + 0,66рКА2С?-1, С? — модуль сдвига материала. Для практических целей можно полагать тс - 6,КА-1.

Ранее (п. 3.4.2) количественная опенка времени затвердевания участков расплавленного металла выполнена для модели мгновенного линейного источника тепла, размещенного в центре вихревой зоны. Учитывая уравнения (3.63), (3.65) и принимая во внимание, что д « есТ^ , получаем

Из условия тс тт можно легко получить критерий, определяющий положение кривой ВГ (см. рис. 3.37) для заданной толщины метаемой плас-

40,5уКД1-ПУ)

тины: