Совместным решением этих уравнений при заданных значениях к, й0, й и К0 можно рассчитать зависимость результирующего давления от безразмерного начального расстояния между пластинами у = кцЬ'1. На рис. 3.32

приведено распределение вдоль оси у давлений рвв и ру для двух режимов соударения.

Таким образом, для большого числа металлов при использовании параллельной схемы сварки остаточное давление продуктов взрыва может существенно уменьшить или вообще свести к минимуму влияние упругих растяжений. Поэтому наиболее прочное соединение образуется в случае сравнительно небольших начальных расстояний А0 порядка (0,1.0,2) 50, когда давления рвв еще достаточно велики.

3.4.4. Пластические деформации и вязкость металлов

Роль пластических деформаций в процессе образования соединений при СВ анализировалась в ряде исследований [234, 235]. В работе [234] описана методика определения остаточных деформаций при СВ, заключающаяся в измерении искажений координатных меток, нанесенных на шлиф, запрессовывавшийся в неподвижную пластину. Были построены экспериментальные зависимости деформации от расстояния до границы раздела и высказано предположение об определяющем влиянии максимального сдвига на прочность образующегося соединения. Описанная методика представляет существенный интерес. Реперные линии, как будет показано далее, широко используются для оценки поля смещений и построения теоретических моделей поведения материалов в условиях СВ.

Недостаток этой методики заключается в трудности определения деформаций и смещений на поверхности соударения. Этот недостаток, к сожалению, является общим для всех известных в настоящее время методов изучения СВ. Отсутствие информации о деформационных процессах на поверхности соударения не позволяет оценить справедливость феноменологических построений, на которых базируется аналогия между СВ и различными способами соединения металлов в твердой фазе, предлагаемая в работах [234, 235] и ряде других исследований. Пластические деформации при соударениях исследовались в Институте гидродинамики СО АН СССР при помощи следующей методики [236]. В метаемой пластине просверливалось отверстие диаметром 0,3.0,5 мм, в него плотно запрессовывалась проволока из того же материала. В неподвижной пластине фрезеровалась канавка прямоугольного сечения и в нее плотно вставлялась пластина также из материала неподвижной пластины. Для четкого выделения границы раздела последние припаивались медью (для стальных образцов) или серебряным припоем (для медных образцов). При исследовании поведения алюминия для связи использовалась эпоксидная смола, толщина заполнителя во всех случаях не превышала 0,05 мм. Подготовленная таким образом неподвижная пластина устанавливалась на деревянном основании, ис-