АН6 г,. -,

до

\ АМгб

вторичной цепи ZK.3 = 150 мкОМ, усилие осадки Foc = 136 кН. Свариваемые детали соединялись при изменении скорости оплавления от 1,5 до 25 мм/с в течение 4 с при усредненной плотности тока 6 А/мм2. Припуски на оплавление и осадку полос составляли соответственно 4 и 7 мм. Детали осаживались со скоростью более 300 мм/с с усилием, соответствующим 350 МПа, плотность тока при этом составляла 40 А/мм2 [62]. Графики изменения твердости на сварных соединениях без последующей термической обработки показывают, что при сварке сплава АМгб в ЗТВ, прилегающей непосредственно к шву, на расстоянии до 10 мм наблюдается повышение твердости так же, как в случае сварки его со сплавами АК6 и Д16, что может быть вызвано некоторым его упрочнением (рис. 74).

Графики твердости для сварных соединений, полученных на термически упрочняемых сплавах, свидетельствуют о том, что на сплаве Д16 при КСС достигнуто практически равнопрочное соединение. Существенного снижения твердости в ЗТВ со стороны сплава Д16 не обнаруживается, как и при сварке его со сплавами АМгб и АК6.

На сварных соединениях сплавов В95 и АК6 на расстоянии до 10 мм в одну и другую стороны от оси шва обнаруживается участок металла с более низкой твердостью, примерно на 3—4 единицы для сплава В95 и 5—7 единиц для сплава АК6. По мере удаления от шва в сторону основного металла твердость увеличивается до исходного уровня. Имеет место также некоторое снижение твердости со стороны сплава АК6 на расстоянии до 5—10 мм от оси шва на сварных соединениях его со сплавами АМгб и Д16. При испытании на разрыв образцов непосредственно после сварки выявлено, что коэффициент прочности для одноименных сочетаний сплавов составляет 0,94—0,95, а для разноименных близок к единице (по отношению к менее прочному сплаву). Следует заметить, что разрушение сварных соединений одноименных сочетаний сплавов АМгб и Д16 происходит в основном по шву, а сплавов АК6 и В95 — по шву или вблизи шва. Разноименные сочетания термически упрочняемого и неупрочняемого сплавов с раз-

100}-

20

60

Рис. 74. Изменение твердости сварных соединений при КСС одноименных и разноименных алюминиевых сплавов.

Рис. 75. Макроструктура сварных соединений при КСС сплавов АМгб (о), Діб (б),АК6 (в) "и АК6 со сплавами АМгб (г) и Діб (д) (Х5).

личным уровнем твердости разрушаются по ЗТВ менее прочного сплава (АМгб) на расстоянии б—10 мм от шва, а композиции термически упрочняемых сплавов — по ЗТВ более разупрочненного при сварке сплава.

Следует иметь в виду, что в настоящее время нет надежных методов неразрушающего контроля сварных крупногабаритных узлов.