Рис. 66. Макроструктура сварных соединений различных сочетаний разноименных алюминиевых сплавов:

а — АЛ2 + АМгЗ + СвАМгб, Ь = 12 мм; 6— АЛ2 + АМгЗ + Св АМгЗ, Ь = 8 ми; я — АЛ2 -4- АМгЗ + СвАМгб. «?=8 мм: г — АЛ2 + АМгЗ 4- СвАК5. Ь = 8 мм: д — АЛ2+ -1- АДО + СвАК5; е — АЛ2+АМц + СвАМц, Ъ =. 8 мм; ж — АМгЗ + АДО + СвАМгЗ, = 8 мм: э — АМгЗ + АДО + СвАМгб, * =-= 8 мм:; и — АЛ2 + АМгб + СвАМц. * — ■= 10 мм.

чивал процесс кристаллизации в интервале твердо-жидкого состояния позже, чем металл в области участка частичного расплавления. Он должен обеспечивать надежное питание жидкой фазой кристаллизующегося металла в области перехода, т. е. не увеличивать опасность появления околошовных трещин.

При выборе оптимального состава присадочной проволоки обычно исходят из доли расплавленных свариваемых материалов и доли присадки. Эга доля во многом зависит от вида соединения. Наименьшая

доля присадочного металла соответствует стыковому соединению без разделки кромок, а наибольшая — угловому. Стыковое соединение с предварительной разделкой кромок занимает промежуточное положение. Данные по склонности к образованию трещин сплавов, соответствующих металлу получаемых швов, имеются в литературе и обобщены, например, в монографии [17]. Однако для сочетания разноименных сплавов подобные сведения ограничены [59]. При выборе присадочного материала стремятся уменьшить интервал кристаллизации или интервал твердо-жидкого состояния металла шва в результате изменения количества легкоплавкой эвтектики в сплаве или ее более благоприятного распределения и повышения температуры солидуса сплава при введении в него легирующих элементов, образующих более тугоплавкие (по сравнению с эвтектикой) перитектики. Если исходить из увеличения количества легкоплавких эвтектик для борьбы с тре-щинообразованием, то это может привести к охрупчиванию шва.

Результаты, полученные авторами работы [60] по выбору присадочной проволоки для сочетания сплавов М40 и АМгб, приведены в табл. 30.

Склонность к образованию трещин исследована на листах из сплавов АМгб и М40 толщиной 5 мм при механизированной АДС вольфрамовым электродом на переменном токе. Наиболее высокие значения показателя склонности к трещинообразованию А (%) на образцах «рыбий скелет» получены при сварке проволокой СвАМгб, а наиболее низкие — при сварке присадочной проволокой Св1201. Прочность стыковых соединений со снятым усилением, выполненных с указанными присадками, примерно одинакова. При испытании на разрыв образцы разрушаются по ЗТВ вблизи границы сплавления со стороны сплава М40. Причина этого — высокая степень неоднородности, вызванная сварочным нагревом, что уже отмечалось для сплавов системы А1—Си. Непосредственно у границы сплавления легкоплавкие фазы образуют сплошные грубые прослойки по границам зерен вследствие оплавления включений интерметаллидов основного металла (рис. 67).

Иной характер имеют соединения разноименных сплавов при ЭЛС. Здесь обычно присадочный металл не используется, и шов образуется

Таблица 30. Склонность к образованию трещин в швах и механические свойства соединений сплава М40 со сплавом АМгб