с образованием шейки, а„= 78,2.84,0 МПа. В случае разрушения по сплаву АМгЗ ав— 218.230 МПа поверхность разрушения более гладкая. При наличии оксидных плен, естественно, снижается прочность соединений, а место разрушения перемещается в эту область. Графики твердости сварных соединений приведены на рис. 65. Для каждого исследуемого сочетания могут быть получены три зависимости, которые характеризуют изменение твердости в основном и подва-рочном швах и в зоне их перекрытия. Изменение уровня твердости для таких соединений связано с различной долей участия в формировании шва, основного и присадочного материалов. Видно, что наиболее высокий уровень твердости в шве для исследованных композиций обеспечивает сварка проволокой марок СвАК5 и СвАМгб. Твердость у швов, выполненных этими проволоками, составляет 80—90 НИВ: Несколько ниже твердость у швов, полученных при сварке проволокой СвАМгЗ (60—65 ИЯВ). Самую низкую твердость имеют швы, полученные проволокой СвАМц (50 НИВ).

ГНа уровень твердости в шве оказывает влияние сочетание свариваемых металлов. Так, при сварке сплавов АМгЗ 4- АЛ2 при использовании проволок СвАМгЗ, СвАМгб, СвАК5 уровень твердости в шве значительно выше, чем у самих свариваемых сплавов. Макроструктура композиций сварных соединений разноименных алюминиевых сплавов показана на рис. 66. Макроструктура металла шва в значительной степени определяется составом присадочного металла. При ручной

Рис. 64. Рентгенограммы сварных соединений разноименных алюминиевых сплавов с дефектами в швах: в — цепочки пор; в — отдельные поры; в — оксидные плены.

інкв(Р-боон)

во то

«71

та зо но 6

30

70 W S0 40 30

30 40 в

Рис. 65. Изменение твердости сварных соединений разноименных алюминиевых сплавов:

а — АЛ2+ АМгЗ+ СвАК5, Ь= 8 мм: б— 30 СО 1,НП АЛ2+АМг6+СвАК5, Ь= 10 мм: в — АМгб + АДО + СвАМгб. = 10 мм.

плазменной сварке плавящимся электродом сварных соединений различных сочетаний сплавов АЛ2, АМгЗ, АМц, АМгб (толщиной 8— 12 мм), полученных с использованием проволок СвАМгЗ, СвАМгб, СвАК5 и СвАМц, заметна разница в структуре основного и подвароч-ного швов. При использовании АДО и АМц в качестве основного металла или присадочной проволоки в макроструктуре швов, как правило, наблюдается неоднородность в виде нерасплавленных участков или зон с различной величиной зерна вследствие недостаточного перемешивания металла сварочной ванны. В ЗТВ могут наблюдаться несплошности, поскольку при воздействии тепла сварочной ванны происходит оплавление одной из эвтектик А1 + $і (^пл = 577 °С), Ая + Mg2Si (Тпл * 595 °С), А1 + ві + АІ^еві (Г„л= 575 °С), А1 + Mg2Si + Бі (Гпл = 555 °С). В ЗТВ на сплаве АМц заметны процессы рекристаллизации, сопровождающиеся ростом зерна. При использовании проволоки СвАМгЗ швы имеют однородную равноосную структуруАИзмельчение структуры усиливается при сварке проволоками СвАК5 и СвАМгб.\

Определение стойкости против образования трещин является важнейшим моментом при выборе оптимального состава присадочного металла. Главным требованием здесь является то, что расплавленный присадочный материал при перемешивании в сварочной ванне с основным (основными) должен попадать в область сплава, не склонного к растрескиванию и который в условиях сварки начинал бы и закан-