Таблица 8. Состав н свойства опытных партий сплава АМгб

рьтом).ПРН ИСПЫТаННИ на татю вязкость образцы полностью не разрушились (изгиб с над-

Тонкие листы исследовали после нагартовки на 90 % и стабилизирующего отпуска (100 °С, 10 ч). Микроструктура листов различных партий отличается размерами и числом интерметаллидных включений на фоне основного твердого раствора. Их значительно меньше в сплавах высокой чистоты (рис. 3, а и б), а в серийном сплаве они встречаются в виде грубых скоплений (рис. 3, в,, г).

Прочность сплавов всех партий в одинаковом состоянии примерно одинакова, предел текучести нагартованных листов в 2 раза больше, чем у горячекатаных, временное сопротивление соответственно выше на 20—25 %. Снижение концентрации кремния и железа заметно улучшает пластичность и вязкость металла как в горячекатаном, так м в нагартованном состояниях. Относительное удлинение, угол изгиба и ударная вязкость нагартованных листов плавки 99 (0,06 % Ре + Б1) в 2 раза больше по сравнению с плавкой '103 (0,34 % Ре + 51). Обращает на себя внимание особенно высокая ударная вязкость горячекатаных плит из сплава повышенной чистоты (0,09 % Ре + 51), подвергавшихся вакуумной дегазации (плавка 200). Испытания методом тепловой пробы показали, что независимо от содержания водорода полуфабрикаты из сплава высокой чистоты (плавки 98, 99, 200) не проявили склонности к выделению ликвата (рис. 4,а), а на сплавах со средним и обычным количеством примесей кремния и железа выделился ликват (рис. 4, в, г). Здесь количество выделений определяется, вероятно, не только содержанием примесей, но и наличием водорода, модификатора и степенью структурной неоднородности материала. Так, в сплавах со средним количеством примесей, подвергшихся вакуумной дегазации, ликвата выделяется несколько меньше, чем в сплавах без дегазации (рис. 4, в и г).

Рис. 3 Микроструктура сплава АМгб (лист, 6=3 мм) в исходном состоянии

а — плавка 99; б — 100; в — 101; г — 102.

В образцах плавок 103 и 203 с максимальным содержанием металлических примесей и водорода выделения ликвата оказались не стол^ грубыми вследствие более мелкозернистой структуры сплава. Металлографический анализ образцов позволил выявить особенности превращений в структуре металла при нагреве по методу тепловой пробы. Оплавление фаз по границам зерен и пористость наблюдается во всех образцах, особенно при содержании примесей кремния и железа свыше 0,1 % (рис. 5, в, г). Возрастание содержания водорода в сплаве способствует образованию более грубых несплошностей (рис. 5,6). В серийном сплаве АМгб (плавка 103) при более мелкозернистой структуре пористость весьма различна: наряду с рассеянными мелкими порами наблюдаются грубые скопления оплавившихся фаз, расслоений и пустот (рис. 5. в и г).

Следует заметить, что тепловая проба — более жесткое испытание, чем известные сварочные. Иными словами, при отрицательных резуль тэтах по тепловой пробе при оптимальной технологии сварки могут-быть получены вполне доброкачественные сварные соединения, в частности при АДС и ЭЛС листов и плит.

Сплав 1201. Для исследования особенностей структуры полуфабрикатов сплава 1201 использовались прессованные заготовки боль-